The 39 references with contexts in paper I. Lobanov E., И. Лобанов Е. (2018) “МАТЕМАТИЧЕСКОЕ НИЗКОРЕЙНОЛЬДСОВОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ПЛОСКИХ КАНАЛАХ С СИММЕТРИЧНО РАСПОЛОЖЕННЫМИ НА ОБЕИХ СТОРОНАХ ТУРБУЛИЗАТОРАМИ // MATHEMATICAL LOW-REYNOLDS MODELING OF HEAT EXCHANGE IIN TURBULENT FLOW IN FLAT CHANNELS WITH TURBULATORS SYMMETRICALLY LOCATED ON BOTH SIDES” / spz:neicon:vestnik:y:2018:i:2:p:70-93

1
Эффективные поверхности теплообмена / Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, И.З. Копп, и др. – М.: Энергоатомиздат, 1998. – 408 с.
Total in-text references: 12
  1. In-text reference with the coordinate start=11052
    Prefix
    Интенсификация теплообмена в плоских каналах посредством установки поверхностных турбулизаторов как на одной, так и на обеих поверхностях (одинарные и двойные выступы соответственно) лишена соответствующих недостатков, присущих развитию поверхности теплообмена
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    . Она не требует существенного увеличения внешних размеров плоских каналов и поэтому применима в любых плоских каналах. Изготовление турбулизаторов на поверхностях плоских каналов не связано со значительными технологическими трудностями.

  2. In-text reference with the coordinate start=15210
    Prefix
    Для данного исследования представляют интерес только те плоские каналы с турбулизаторами на обеих поверхностях, в которых интенсификация теплообмена обеспечивалась, в основном, за счёт искусственной турбулизации потока вблизи стенки, а не за счёт увеличения площади поверхности теплообмена. Достаточно подробные эмпирические данные были приведены в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , где было показано, что установка турбулизаторов на второй поверхности плоского канала незначительно увеличивает теплоотдачу на первой поверхности плоского канала, но существенно увеличивает гидравлическое сопротивление.

  3. In-text reference with the coordinate start=16915
    Prefix
    , равный 2,24 для плоского канала с турбулизаторами на обеих поверхностях и 1,88, когда турбулизаторы установлены только на одной поверхности; , гл — коэффициенты гидравлического сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4
    Exact
    [1, 3, 4]
    Suffix
    . Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз [1-4]. Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким.

  4. In-text reference with the coordinate start=17091
    Prefix
    сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4 [1, 3, 4]. Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала.

  5. In-text reference with the coordinate start=18517
    Prefix
    Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочисленны, выполнены в достаточно узких диапазонах чисел Рейнольдса и Прандтля, геометрических характеристик турбулизаторов, поэтому необходимость генерации теоретических методов исследования данного вида теплообмена является актуальной и имеет су

  6. In-text reference with the coordinate start=26596
    Prefix
    Качественно, на основе экспериментальных данных для круглых труб с турбулизаторами, они изучены в той мере, что можно целенаправленно использовать вихревые зоны в целях интенсификации теплообмена в трубах
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – ша

  7. In-text reference with the coordinate start=26825
    Prefix
    В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования)
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований [1-4].

  8. In-text reference with the coordinate start=27158
    Prefix
    сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . В рамках данной статьи рассматриваются, в основном, турбулизаторы квадратного поперечного сечения (поперечное сечение рассматриваемого плоского канала с симметричными поперечными поверхностно расположенными поверхностными турбулизаторами потока квадратного поперечного сечения показано на рис. 1.), поскольку они наиболее применяемы для интенсификации теплообмена.

  9. In-text reference with the coordinate start=29583
    Prefix
    , различия между двух- и трёхмерным подходами для расчёта осреднённых параметров течения и теплообмена для каналов симметричной геометрии с турбулизаторами составляют порядка одного процента. Для характерных случаев для рассматриваемого диапазона геометрических и режимных параметров (h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72), которые были исследованы экспериментально
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    , линии тока для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами приведены на рис. 3–7. Рис. 3. Линии тока для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28 Fig. 3. Current lines for flat channels with turbulizers at h/DE=0,056; t/DE=0,28 Рис. 4.

  10. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  11. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

  12. In-text reference with the coordinate start=47027
    Prefix
    с соответствующими данными для круглых труб с турбулизаторами, есть все основания для решения задачи об аналогичном сопоставлении, но для несколько более широкого диапазона определяющих параметров, — h/DЭ=0,025ч0,050; t/DЭ=0,25ч1,00; Re=104ч106; Рr=0,72ч10 — но для турбулизаторов полукруглого поперечного сечения, поскольку данные характеристики актуальны для труб с диафрагмами
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Температурный фактор (отношение температуры стенки к среднемассовой температуре) 푇С 푇̅ =2. С этой целью в табл. 4 приведены соответствующие данные по относительному теплообмену NuП/NuT (индексы: «п» — плоский канал; «т» — труба) и гидравлическому сопротивлению ξП/ξT; для сравнения приведены относительные расчётные данные для гладких труб и плоских каналов.

2
Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. – М.: Машиностроение, 1972. – 220 с.
Total in-text references: 11
  1. In-text reference with the coordinate start=11052
    Prefix
    Интенсификация теплообмена в плоских каналах посредством установки поверхностных турбулизаторов как на одной, так и на обеих поверхностях (одинарные и двойные выступы соответственно) лишена соответствующих недостатков, присущих развитию поверхности теплообмена
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    . Она не требует существенного увеличения внешних размеров плоских каналов и поэтому применима в любых плоских каналах. Изготовление турбулизаторов на поверхностях плоских каналов не связано со значительными технологическими трудностями.

  2. In-text reference with the coordinate start=15210
    Prefix
    Для данного исследования представляют интерес только те плоские каналы с турбулизаторами на обеих поверхностях, в которых интенсификация теплообмена обеспечивалась, в основном, за счёт искусственной турбулизации потока вблизи стенки, а не за счёт увеличения площади поверхности теплообмена. Достаточно подробные эмпирические данные были приведены в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , где было показано, что установка турбулизаторов на второй поверхности плоского канала незначительно увеличивает теплоотдачу на первой поверхности плоского канала, но существенно увеличивает гидравлическое сопротивление.

  3. In-text reference with the coordinate start=17091
    Prefix
    сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4 [1, 3, 4]. Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала.

  4. In-text reference with the coordinate start=18517
    Prefix
    Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочисленны, выполнены в достаточно узких диапазонах чисел Рейнольдса и Прандтля, геометрических характеристик турбулизаторов, поэтому необходимость генерации теоретических методов исследования данного вида теплообмена является актуальной и имеет су

  5. In-text reference with the coordinate start=26596
    Prefix
    Качественно, на основе экспериментальных данных для круглых труб с турбулизаторами, они изучены в той мере, что можно целенаправленно использовать вихревые зоны в целях интенсификации теплообмена в трубах
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – ша

  6. In-text reference with the coordinate start=26825
    Prefix
    В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования)
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований [1-4].

  7. In-text reference with the coordinate start=27158
    Prefix
    сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . В рамках данной статьи рассматриваются, в основном, турбулизаторы квадратного поперечного сечения (поперечное сечение рассматриваемого плоского канала с симметричными поперечными поверхностно расположенными поверхностными турбулизаторами потока квадратного поперечного сечения показано на рис. 1.), поскольку они наиболее применяемы для интенсификации теплообмена.

  8. In-text reference with the coordinate start=29583
    Prefix
    , различия между двух- и трёхмерным подходами для расчёта осреднённых параметров течения и теплообмена для каналов симметричной геометрии с турбулизаторами составляют порядка одного процента. Для характерных случаев для рассматриваемого диапазона геометрических и режимных параметров (h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72), которые были исследованы экспериментально
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    , линии тока для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами приведены на рис. 3–7. Рис. 3. Линии тока для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28 Fig. 3. Current lines for flat channels with turbulizers at h/DE=0,056; t/DE=0,28 Рис. 4.

  9. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  10. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

  11. In-text reference with the coordinate start=47027
    Prefix
    с соответствующими данными для круглых труб с турбулизаторами, есть все основания для решения задачи об аналогичном сопоставлении, но для несколько более широкого диапазона определяющих параметров, — h/DЭ=0,025ч0,050; t/DЭ=0,25ч1,00; Re=104ч106; Рr=0,72ч10 — но для турбулизаторов полукруглого поперечного сечения, поскольку данные характеристики актуальны для труб с диафрагмами
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Температурный фактор (отношение температуры стенки к среднемассовой температуре) 푇С 푇̅ =2. С этой целью в табл. 4 приведены соответствующие данные по относительному теплообмену NuП/NuT (индексы: «п» — плоский канал; «т» — труба) и гидравлическому сопротивлению ξП/ξT; для сравнения приведены относительные расчётные данные для гладких труб и плоских каналов.

3
Han J.C., Park J.S., Ibrahim M.Y. Meeasurement of heat transfer and pressure drop in rectangular channel with turbulence promotors // NASA Contactor Rep. 4015. Texas AEM University College Station. – Texas, 1986. – 200 p.
Total in-text references: 23
  1. In-text reference with the coordinate start=15844
    Prefix
    Экспериментальные данные для двустороннего подогревания воздуха в относительно коротких плоских каналах с поперечными двусторонними (а также односторонними) прямоугольными турбулизаторами потока
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    позволили сгенерировать эмпирическую зависимость для интенсифицированного теплообмена в диапазонах t/h=10ч20; h/dЭ=0,047ч0,078; =(30ч90)°; В/Н=1ч4; Re=(1ч6).104: (1) где В – ширина плоского канала, Н – высота плоского канала; h – высота турбулизатора; t – шаг между турбулизаторами; – угол размещения турбулизаторов к оси плоского канала; dэ – эквивалентный диаметр плоского канала

  2. In-text reference with the coordinate start=16915
    Prefix
    , равный 2,24 для плоского канала с турбулизаторами на обеих поверхностях и 1,88, когда турбулизаторы установлены только на одной поверхности; , гл — коэффициенты гидравлического сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4
    Exact
    [1, 3, 4]
    Suffix
    . Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз [1-4]. Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким.

  3. In-text reference with the coordinate start=17091
    Prefix
    сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4 [1, 3, 4]. Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала.

  4. In-text reference with the coordinate start=27158
    Prefix
    сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . В рамках данной статьи рассматриваются, в основном, турбулизаторы квадратного поперечного сечения (поперечное сечение рассматриваемого плоского канала с симметричными поперечными поверхностно расположенными поверхностными турбулизаторами потока квадратного поперечного сечения показано на рис. 1.), поскольку они наиболее применяемы для интенсификации теплообмена.

  5. In-text reference with the coordinate start=29583
    Prefix
    , различия между двух- и трёхмерным подходами для расчёта осреднённых параметров течения и теплообмена для каналов симметричной геометрии с турбулизаторами составляют порядка одного процента. Для характерных случаев для рассматриваемого диапазона геометрических и режимных параметров (h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72), которые были исследованы экспериментально
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    , линии тока для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами приведены на рис. 3–7. Рис. 3. Линии тока для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28 Fig. 3. Current lines for flat channels with turbulizers at h/DE=0,056; t/DE=0,28 Рис. 4.

  6. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  7. In-text reference with the coordinate start=32697
    Prefix
    Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4]. Расчётные данные по разработанной в данной работе теории в диапазоне исследования работ
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    представлены в табл. 1. Таблица 1. Расчётные данные по гидравлическому сопротивлению и теплообмену для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами, полученные теоретическим методом, основанном на решении факторизованном конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью модели переноса сдвиговых напряжений Ментера, и уравнения энергии на разномасш

  8. In-text reference with the coordinate start=34318
    Prefix
    , and the energy equation on multi-scale intersecting structures tured grids продолжение таблицы 1. continuation of Table 1. В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8.

  9. In-text reference with the coordinate start=34508
    Prefix
    В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом [3-4] на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9.

  10. In-text reference with the coordinate start=34748
    Prefix
    расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9.

  11. In-text reference with the coordinate start=35299
    Prefix
    channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 10.

  12. In-text reference with the coordinate start=35528
    Prefix
    линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 10. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 10.

  13. In-text reference with the coordinate start=35764
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 10. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11.

  14. In-text reference with the coordinate start=35999
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 11.

  15. In-text reference with the coordinate start=36221
    Prefix
    line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 11. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100

  16. In-text reference with the coordinate start=36456
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 12. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данны

  17. In-text reference with the coordinate start=37080
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 12. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 13.

  18. In-text reference with the coordinate start=37318
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 13. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 13.

  19. In-text reference with the coordinate start=37555
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 13. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными

  20. In-text reference with the coordinate start=37790
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными [3-4] для данного диапазона определяющих параметров.

  21. In-text reference with the coordinate start=37954
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для данного диапазона определяющих параметров. Из рис. 8 отчётливо видно, что расчётные данные для плоского канала без турбулизаторов, полученные по разработанной в исследовании теории, соответствуют с экспериментом при расхождении порядка 5%.

  22. In-text reference with the coordinate start=38678
    Prefix
    каналах без турбулизаторов в рассматриваемом диапазоне определяющих параметров, что обусловливает правомерность её дальнейшего применения для расчёта теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами. В дальнейшем необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов, но уже при наличии двусторонних симметричных турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом [3-4] для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизат

  23. In-text reference with the coordinate start=39244
    Prefix
    с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами, что обусловливает её правомерное применение на тех же основаниях в более широком диапазоне, чем в эксперименте. Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более

4
Han J.C., Park J.S. Developing heat transfer in rectangular channels with rib turbulators // Int. J. Heat Mass Transfer. – 1988. –V. 31. – No 1. – Р. 183–195.
Total in-text references: 23
  1. In-text reference with the coordinate start=15844
    Prefix
    Экспериментальные данные для двустороннего подогревания воздуха в относительно коротких плоских каналах с поперечными двусторонними (а также односторонними) прямоугольными турбулизаторами потока
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    позволили сгенерировать эмпирическую зависимость для интенсифицированного теплообмена в диапазонах t/h=10ч20; h/dЭ=0,047ч0,078; =(30ч90)°; В/Н=1ч4; Re=(1ч6).104: (1) где В – ширина плоского канала, Н – высота плоского канала; h – высота турбулизатора; t – шаг между турбулизаторами; – угол размещения турбулизаторов к оси плоского канала; dэ – эквивалентный диаметр плоского канала

  2. In-text reference with the coordinate start=16915
    Prefix
    , равный 2,24 для плоского канала с турбулизаторами на обеих поверхностях и 1,88, когда турбулизаторы установлены только на одной поверхности; , гл — коэффициенты гидравлического сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4
    Exact
    [1, 3, 4]
    Suffix
    . Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз [1-4]. Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким.

  3. In-text reference with the coordinate start=17091
    Prefix
    сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4 [1, 3, 4]. Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала.

  4. In-text reference with the coordinate start=27158
    Prefix
    сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . В рамках данной статьи рассматриваются, в основном, турбулизаторы квадратного поперечного сечения (поперечное сечение рассматриваемого плоского канала с симметричными поперечными поверхностно расположенными поверхностными турбулизаторами потока квадратного поперечного сечения показано на рис. 1.), поскольку они наиболее применяемы для интенсификации теплообмена.

  5. In-text reference with the coordinate start=29583
    Prefix
    , различия между двух- и трёхмерным подходами для расчёта осреднённых параметров течения и теплообмена для каналов симметричной геометрии с турбулизаторами составляют порядка одного процента. Для характерных случаев для рассматриваемого диапазона геометрических и режимных параметров (h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72), которые были исследованы экспериментально
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    , линии тока для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами приведены на рис. 3–7. Рис. 3. Линии тока для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28 Fig. 3. Current lines for flat channels with turbulizers at h/DE=0,056; t/DE=0,28 Рис. 4.

  6. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  7. In-text reference with the coordinate start=32697
    Prefix
    Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4]. Расчётные данные по разработанной в данной работе теории в диапазоне исследования работ
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    представлены в табл. 1. Таблица 1. Расчётные данные по гидравлическому сопротивлению и теплообмену для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами, полученные теоретическим методом, основанном на решении факторизованном конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью модели переноса сдвиговых напряжений Ментера, и уравнения энергии на разномасш

  8. In-text reference with the coordinate start=34318
    Prefix
    , and the energy equation on multi-scale intersecting structures tured grids продолжение таблицы 1. continuation of Table 1. В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8.

  9. In-text reference with the coordinate start=34508
    Prefix
    В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом [3-4] на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9.

  10. In-text reference with the coordinate start=34748
    Prefix
    расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9.

  11. In-text reference with the coordinate start=35299
    Prefix
    channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 10.

  12. In-text reference with the coordinate start=35528
    Prefix
    линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 10. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 10.

  13. In-text reference with the coordinate start=35764
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 10. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11.

  14. In-text reference with the coordinate start=35999
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 11.

  15. In-text reference with the coordinate start=36221
    Prefix
    line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 11. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100

  16. In-text reference with the coordinate start=36456
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 12. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данны

  17. In-text reference with the coordinate start=37080
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 12. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 13.

  18. In-text reference with the coordinate start=37318
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 13. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 13.

  19. In-text reference with the coordinate start=37555
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 13. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными

  20. In-text reference with the coordinate start=37790
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными [3-4] для данного диапазона определяющих параметров.

  21. In-text reference with the coordinate start=37954
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для данного диапазона определяющих параметров. Из рис. 8 отчётливо видно, что расчётные данные для плоского канала без турбулизаторов, полученные по разработанной в исследовании теории, соответствуют с экспериментом при расхождении порядка 5%.

  22. In-text reference with the coordinate start=38678
    Prefix
    каналах без турбулизаторов в рассматриваемом диапазоне определяющих параметров, что обусловливает правомерность её дальнейшего применения для расчёта теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами. В дальнейшем необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов, но уже при наличии двусторонних симметричных турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом [3-4] для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизат

  23. In-text reference with the coordinate start=39244
    Prefix
    с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами, что обусловливает её правомерное применение на тех же основаниях в более широком диапазоне, чем в эксперименте. Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более

5
Павловский В.Г., Дедусенко Ю.М. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в коротком плоскопараллельном канале с искусственно шероховатыми стенками // Инженерно-физический журнал. – 1969. – Т. XVII. – No 6. – C. 1098–1101.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=17301
    Prefix
    Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно [5-6], максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещаетс

  2. In-text reference with the coordinate start=17578
    Prefix
    Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    , максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещается по потоку, а средний теплообмен не зависит от расстояния от входа в канал, определяется геометрическими параметрами турбулизаторов h/t и h/H, и описывается следующим эмпирическим выражением для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим

  3. In-text reference with the coordinate start=18285
    Prefix
    для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим размером для чисел Нуссельта и Рейнольдса является расстояние от входа в канал х, коэффициент теплоотдачи отнесён к полной поверхности канала с турбулизаторами. Эмпирическое выражение для гидравлического сопротивления для плоских каналов с турбулизаторами на обеих поверхностях выглядит следующим образом
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    : (3) где l — длина канала. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в [1-2], следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочи

  4. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  5. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

6
Павловский В.Г. Определение тепловой эффективности турбулизации воздушного потока в гидродинамическом начальном участке плоскопараллельного канала // Депон. ВИНИТИ АН СССР. – 1969. – No 630.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=17301
    Prefix
    Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно [5-6], максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещаетс

  2. In-text reference with the coordinate start=17578
    Prefix
    Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    , максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещается по потоку, а средний теплообмен не зависит от расстояния от входа в канал, определяется геометрическими параметрами турбулизаторов h/t и h/H, и описывается следующим эмпирическим выражением для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим

  3. In-text reference with the coordinate start=18285
    Prefix
    для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим размером для чисел Нуссельта и Рейнольдса является расстояние от входа в канал х, коэффициент теплоотдачи отнесён к полной поверхности канала с турбулизаторами. Эмпирическое выражение для гидравлического сопротивления для плоских каналов с турбулизаторами на обеих поверхностях выглядит следующим образом
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    : (3) где l — длина канала. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в [1-2], следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочи

  4. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  5. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

7
Сукомел А.С., Величко В.И., Абросимов Ю.Г. Теплообмен и трение при турбулентном течении газа в коротких каналах. – М.: Энергия, 1979. – 216 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=18458
    Prefix
    Эмпирическое выражение для гидравлического сопротивления для плоских каналов с турбулизаторами на обеих поверхностях выглядит следующим образом [5, 6]: (3) где l — длина канала. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в [1-2], следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочисленны, выполнены в достаточно узких диапазонах чисел Рейнольдса и Прандтля, геометрических характеристик турбулизаторов, поэтому необходимость генерации теоретических методов иссле

  2. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  3. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

8
Величко В.И., Пронин В.А. Расчёт теплоотдачи в плоском канале с отрывом и присоединением воздушного потока // Межвузовский тематический сборник научных трудов No 54. Интенсификация тепломассообмена в энергетических установках. – М.: МЭИ, 1985. – С.84–91.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  2. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

9
Мигай В.К. К теории теплообмена в турбулентном потоке с отрывом // Известия АН СССР. Механика жидкости и газа. – 1967. – No 2. – С. 170–174.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  2. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

10
Мигай В.К., Фирсова Э.В. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в пучках труб. – Л.: Наука, 1986. – 195 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].

  2. In-text reference with the coordinate start=39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.

12
Лобанов И.Е., Дрейцер Г.А. Математическое моделирование предельного теплообмена за счет турбулизации потока при турбулентном течении в плоских каналах с односторонними турбулизаторами // Техника и технология. – 2010. – No 5. – С. 19– 31.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

13
Лобанов И.Е., Парамонов Н.В. Математическое моделирование предельного теплообмена за счёт турбулизации потока при турбулентном течении в плоских каналах с турбулизаторами на одной поверхности // 9-я Международная конференция "Авиация и космонавтика – 2010". 16–18 ноября 2010 год. Москва. Тезисы докладов. – СПб.: Мастерская печати, 2010. – С. 170–171.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

14
Лобанов И.Е., Флейтлих Б.Б. Моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в плоских каналах с периодически поверхностно расположенными турбулизаторами потока на базе семислойной модели турбулентного пограничного слоя // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. – 2011. – No 2 (286). – С. 42–50.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

15
Лобанов И.Е., Флейтлих Б.Б. Моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в плоских каналах с периодически поверхностно расположенными турбулизаторами потока на базе семислойной модели турбулентного пограничного слоя // Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических технологиях: тезисы Международной научной школы (Москва, 5–7 сентября 2011 г.). – М.: Издательский дом МЭИ, 2011. – С. 50–52.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

16
Лобанов И.Е. Теория теплообмена при турбулентном течении в плоских каналах с поверхностно расположенными односторонними турбулизаторами потока на базе семислойной модели турбулентного пограничного слоя // Московское научное обозрение. – 2012. – No 4. – Часть 1. – С. 7–12.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

17
Лобанов И.Е. Аналитическое решение задачи об интенсифицированном теплообмене при турбулентном течении в плоских каналах с периодически поверхностно расположенными турбулизаторами потока на базе семислойной модели турбулентного пограничного слоя // Научное обозрение. – 2012. – No 2. – С. 375–387.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

18
Лобанов И.Е. Теплообмен при турбулентном течении в плоских каналах с равномерно расположенными поверхностными односторонними турбулизаторами потока // Вестник машиностроения. – 2012. – No 8. – С. 13–17.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

19
Лобанов И.Е. Моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в плоских каналах с периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока на базе семислойной модели турбулентного пограничного слоя с корреляцией с кольцевым каналом // Московское научное обозрение. – 2012. – No 12. – Том 1. – С. 11–19.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

20
Лобанов И.Е. Аналитическое решение задачи об интенсифицированном теплообмене в плоских каналах с односторонними поверхностными турбулизаторами потока // Отраслевые аспекты технических наук. – 2013. – No 2. – С. 4–13.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.

21
Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного теплообмена при искусственной турбулизации потока в плоских каналах с турбулизаторами на обеих сторонах // Альманах современной науки и образования. – Тамбов: Грамота, 2010. – No 7 (38). – C. 62–71.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12420
    Prefix
    данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты. Аналитические исследования интенсифицированного теплообмена для плоских каналов с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока были проведены в работах
    Exact
    [21-22]
    Suffix
    . Постановка задачи. На данном этапе развития ставится задача детерминирования локальных значений интенсифицированного теплообмена и гидравлического сопротивления в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока на основе теоретического метода, основанного на решении факторизованным конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью мо

22
Лобанов И.Е. Математическое моделирование предельного теплообмена за счёт турбулизации потока при турбулентном течении в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях // 9-я Международная конференция "Авиация и космонавтика – 2010". 16–18 ноября 2010 год. Москва. Тезисы докладов. – СПб.: Мастерская печати, 2010. – С. 202–203.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12420
    Prefix
    данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты. Аналитические исследования интенсифицированного теплообмена для плоских каналов с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока были проведены в работах
    Exact
    [21-22]
    Suffix
    . Постановка задачи. На данном этапе развития ставится задача детерминирования локальных значений интенсифицированного теплообмена и гидравлического сопротивления в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока на основе теоретического метода, основанного на решении факторизованным конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью мо

23
Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчёт конвективного теплообмена в трубе с периодическими выступами // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды XIV Школы-семинара молодых учёных и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева. – М.: МЭИ, 2003. – T. 1. – С. 57–60.
Total in-text references: 7
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=20128
    Prefix
    локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами представляется наиболее перспективным в направлении разработки на основе многоблочных вычислительных технологий специализированных распараллеленных пакетов, целевые направления которых можно охарактеризовать следующим образом. 1. Развитие оригинальных многоблочных вычислительных технологий
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    , основанных на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,7

  4. In-text reference with the coordinate start=20582
    Prefix
    структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,712). Отличие от предыдущих вариантов пакета
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    состоит в том, что методология дополняется использованием периодических граничных условий, позволяющим оценивать асимптотические характеристики труб и плоских каналов с дискретной шероховатостью.

  5. In-text reference with the coordinate start=23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).

  6. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  7. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

24
Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчёт конвективного теплообмена в трубе с периодическими выступами // Вестник МАИ. – 2004. – Т. 11. – No 2. – С. 28–35.
Total in-text references: 7
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=20128
    Prefix
    локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами представляется наиболее перспективным в направлении разработки на основе многоблочных вычислительных технологий специализированных распараллеленных пакетов, целевые направления которых можно охарактеризовать следующим образом. 1. Развитие оригинальных многоблочных вычислительных технологий
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    , основанных на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,7

  4. In-text reference with the coordinate start=20582
    Prefix
    структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,712). Отличие от предыдущих вариантов пакета
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    состоит в том, что методология дополняется использованием периодических граничных условий, позволяющим оценивать асимптотические характеристики труб и плоских каналов с дискретной шероховатостью.

  5. In-text reference with the coordinate start=23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).

  6. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  7. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

25
Дрейцер Г.А., Исаев С.А., Лобанов И.Е. Расчёт конвективного теплообмена в трубе с периодически расположенными поверхностными турбулизаторами потока // Теплофизика высоких температур. – 2005. – Т. 43. – No 2. – С. 223–230.
Total in-text references: 7
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=20128
    Prefix
    локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами представляется наиболее перспективным в направлении разработки на основе многоблочных вычислительных технологий специализированных распараллеленных пакетов, целевые направления которых можно охарактеризовать следующим образом. 1. Развитие оригинальных многоблочных вычислительных технологий
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    , основанных на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,7

  4. In-text reference with the coordinate start=20582
    Prefix
    структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,712). Отличие от предыдущих вариантов пакета
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    состоит в том, что методология дополняется использованием периодических граничных условий, позволяющим оценивать асимптотические характеристики труб и плоских каналов с дискретной шероховатостью.

  5. In-text reference with the coordinate start=23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).

  6. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  7. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

26
Калинин Э.К., Лобанов И.Е. Проблемы исследования теплообменных процессов при течениях однофазных сред на этапе успешного развития численного моделирования // Тезисы докладов и сообщений VI Минского международного форума по тепломассообмену. – Минск, 2008. – Т. 1. – С. 101–103.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

27
Калинин Э.К., Лобанов И.Е. Проблемы исследования теплообменных процессов при течениях однофазных сред на этапе успешного развития численного моделирования // Труды VI Минского международного форума по тепломассообмену. – Минск, 2008. – Секция No 1. Конвективный тепломассообмен. – Доклад No 1–27. – С. 1–10.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

28
Вихревая интенсификация конвективного теплообмена при турбулентном течении воздуха и масла в трубах и каналах с периодическими элементами дискретной шероховатости / С.А.Исаев, А.С. Мякочин, А.А. Низовитин, И.Е.Лобанов, О.А.Бояркина // Труды Пятой Российской национальной конференции по теплообмену. В 8 томах. Том 6. Интенсификация теплообмена. Радиационный и сложный теплообмен. – М.: МЭИ, 2010. – С. 84–87.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

29
Интенсификация теплообмена в трубах с объёмными и поверхностными вихрегенераторами для неоднородных теплоносителей / С.А.Исаев, П.А. Баранов, М.А.Готовский, А.С.Мякочин, А.А.Низовитин, И.Е.Лобанов // Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках: Четвёртая международная конференция: тезисы докладов. – М.: Издательский дом МЭИ, 2011. – С. 66.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

30
Интенсификация теплообмена в трубах с объёмными и поверхностными вихрегенераторами для неоднородных теплоносителей / С.А.Исаев, П.А. Баранов, М.А.Готовский, А.С.Мякочин, А.А.Низовитин, И.Е.Лобанов // Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках: Четвёртая международная конференция: сборник докладов. – М., 2011. – Секция 2. – Доклад No 20. – С. 1–34.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

31
Лобанов И.Е. Теоретическое исследование структуры вихревых зон между периодическими, поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения // Известия вузов. Авиационная техника. – 2011. – No 4. – С. 64–66.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  5. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

32
Лобанов И.Е., Калинин Э.К. Теоретическое исследование, сопоставление с экспериментом линий тока и составляющих кинетической энергии турбулентных пульсаций в вихревых структурах в трубах с турбулизаторами // Отраслевые аспекты технических наук. – 2011. – No 12. – С. 4–15.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  4. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  5. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

33
Лобанов И.Е. Моделирование структуры вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока прямоугольного поперечного сечения // Математическое моделирование. – 2012. – Т. 24. – No 7. – С. 45–58.
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=28158
    Prefix
    Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями
    Exact
    [33-34, 37]
    Suffix
    . Обоснованность реализации двумерного подхода для решения поставленных в данном исследовании задач была предварительно обоснована решением сходных задач для круглой трубы с турбулизаторами в трёхмерной постановке и сравнении результатов расчётов с двумерным (осесимметричным) подходом.

  4. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  5. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  6. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

34
Лобанов И.Е. Математическое моделирование структуры вихревых зон между периодическими поверхностно расположенными турбулизаторами потока полукруглого и квадратного поперечного сечения // Отраслевые аспекты технических наук. – 2012. – No 9. – С. 11–30.
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор

  2. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  3. In-text reference with the coordinate start=28158
    Prefix
    Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями
    Exact
    [33-34, 37]
    Suffix
    . Обоснованность реализации двумерного подхода для решения поставленных в данном исследовании задач была предварительно обоснована решением сходных задач для круглой трубы с турбулизаторами в трёхмерной постановке и сравнении результатов расчётов с двумерным (осесимметричным) подходом.

  4. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  5. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  6. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

35
Лобанов И.Е. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах: Диссертация на соискание учёно степени доктора технических наук. – М.: МАИ, 2005. – 632 с.
Total in-text references: 8
  1. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  2. In-text reference with the coordinate start=20128
    Prefix
    локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами представляется наиболее перспективным в направлении разработки на основе многоблочных вычислительных технологий специализированных распараллеленных пакетов, целевые направления которых можно охарактеризовать следующим образом. 1. Развитие оригинальных многоблочных вычислительных технологий
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    , основанных на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,7

  3. In-text reference with the coordinate start=20582
    Prefix
    структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,712). Отличие от предыдущих вариантов пакета
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    состоит в том, что методология дополняется использованием периодических граничных условий, позволяющим оценивать асимптотические характеристики труб и плоских каналов с дискретной шероховатостью.

  4. In-text reference with the coordinate start=23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).

  5. In-text reference with the coordinate start=27855
    Prefix
    Для турбулизаторов другой ширины турбулизаторов закономерности будут сходными, кроме крайних случаев: слишком узкие турбулизаторы будут больше турбулизировать ядро потока, чем пристенный слой, а для слишком широких турбулизаторов будут присутствовать закономерности, характерные для труб с канавками («траншеями»)
    Exact
    [35]
    Suffix
    . Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями [33-34, 37].

  6. In-text reference with the coordinate start=31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  7. In-text reference with the coordinate start=31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.

  8. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

36
Лобанов И.Е., Штейн Л.М. Перспективные теплообменные аппараты с интенсифицированным теплообменом для металлургического производства. (Общая теория интенсифицированного теплообмена для теплообменных аппаратов, применяемых в современном металлургическом производстве.) В 4-х томах. Том I. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении в каналах с применением основных аналитических и численных методов. – М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2009. – 405 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.

  2. In-text reference with the coordinate start=23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).

  3. In-text reference with the coordinate start=31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.

37
Численное моделирование вихревой интенсификации теплообмена в пакетах труб / Ю.А.Быстров, С.А.Исаев, H.A.Кудрявцев и др. – СПб: Судостроение, 2005. – 398 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=21702
    Prefix
    Исходная система дифференциальных уравнений в частных производных — уравнений Навье-Стокса и Рейнольдса, замыкается с помощью модифицированной с учетом кривизны линий тока, согласно подходу Ментера, модели переноса сдвиговых напряжений. Исходные сведения об управляющих уравнениях и приемлемых граничных условиях содержатся в
    Exact
    [37]
    Suffix
    . Используются основанные на периодических граничных условиях оригинальные процедуры коррекции давления и среднемассовой температуры. Методология решения исходных уравнений — основанная на концепции расщепления по физическим процессам процедура коррекции давления.

  2. In-text reference with the coordinate start=28158
    Prefix
    Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями
    Exact
    [33-34, 37]
    Suffix
    . Обоснованность реализации двумерного подхода для решения поставленных в данном исследовании задач была предварительно обоснована решением сходных задач для круглой трубы с турбулизаторами в трёхмерной постановке и сравнении результатов расчётов с двумерным (осесимметричным) подходом.

38
Ashrafian A., Andersson H.I. Roughness Effects in Turbulent Channel Flow // Turbulence, Heat Transfer and Mass Transfer 4. – New York, Wellington (UK): Begell House Inc., 2003. – Р. 425–432.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=25762
    Prefix
    турбулизаторами, в том числе составляющим скорости, гидравлическим потерям и средней по выделенной площади участка стенки канала теплоотдаче, результатам расчёта по турбулентным характеристикам членов уравнения для энергии турбулентных пульсаций (генерации, диссипации, конвективного и диффузионного переноса). Для внешнего обтекания прямоугольных выступов сходный подход был применён, напр., в
    Exact
    [38]
    Suffix
    . Обсуждение результатов. Можно констатировать, что структура турбулентного потока в плоском канале, в котором требуется интенсифицировать теплоотдачу, удовлетворительно изучена экспериментальным и теоретическим образом, что обусловливает необходимость максимального увеличения интенсивности турбулентных пульсаций в определенных областях потока, в которых это даст наибольший интенсификац

39
Лобанов И.Е., Парамонов Н.В. Математическое моделирование интенсифицированного теплообмена при течении в каналах на основе сложных моделей турбулентного пограничного слоя. – М.: Издательство МАИ, 2011. – 160 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=55060
    Prefix
    сопротивление ξП/ξT для каналов с турбулизаторами всегда выше, чем для гладких каналов, однако, относительный теплообмен NuП/NuT может для каналов с турбулизаторами может быть выше, чем для гладких каналов, что косвенно указывает на более оптимальное перераспределение температурного напора по сечению канала при интенсифицированном теплообмене (ср., напр., для круглых труб с диафрагмами
    Exact
    [39-40]
    Suffix
    ). Вывод: В работе была сгенерирована теоретическая математическая модель расчёта для интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении для плоского канала с симметрично расположенными на обеих его сторонах турбулизаторами в зависимости от геометрических параметров канала и режимов течения теплоносителя.

40
Лобанов И.Е. Моделирование интенсифицированного теплообмена и его стратификации при турбулентном течении в трубах с турбулизаторами в широком диапазоне геометрических и режимных параметров // Отраслевые аспекты технических наук. – 2012. – No 8. – С. 3–22.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=55060
    Prefix
    сопротивление ξП/ξT для каналов с турбулизаторами всегда выше, чем для гладких каналов, однако, относительный теплообмен NuП/NuT может для каналов с турбулизаторами может быть выше, чем для гладких каналов, что косвенно указывает на более оптимальное перераспределение температурного напора по сечению канала при интенсифицированном теплообмене (ср., напр., для круглых труб с диафрагмами
    Exact
    [39-40]
    Suffix
    ). Вывод: В работе была сгенерирована теоретическая математическая модель расчёта для интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении для плоского канала с симметрично расположенными на обеих его сторонах турбулизаторами в зависимости от геометрических параметров канала и режимов течения теплоносителя.