The 12 references with contexts in paper N. Badalyan P., G. Kolesnik P., S. Solovyova G., Ye. Chaschin A., Н. Бадалян П., Г. Колесник П., С. Соловьёва Г., Е. Чащин А. (2018) “ПРОДОЛЬНАЯ КОМПЕНСАЦИЯ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ В КОРОТКОЙ СЕТИ ЭЛЕКТРОДУГОВОЙ ПЕЧИ // SERIES COMPENSATION OF REACTIVE POWER IN A LOW-VOLTAGE CIRCUIT OF THE ELECTRIC ARC FURNACE” / spz:neicon:vestnik:y:2018:i:2:p:42-51

1
Мортимер Д. Х. Индукционная плавка: технологии будущего существуют сегодня // Электрометаллургия. 2000, No 10. С. 23–35.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=6412
    Prefix
    Keywords: energy efficiency, alternating current, reactive power, series compensation, compensating capacity, accessory voltage, power coefficient, electric arc furnace, low-voltage circuit, transformer Введение. В настоящее время, в литейном производстве стали широко используются электрические плавильные печи
    Exact
    [1]
    Suffix
    , основными из которых являются индукционные – канальные и тигельные, а также дуговые печи переменного тока. Основным недостатком индукционных и тигельных печей является то, что они технологически пассивны, поэтому качественный металл при их использовании можно получить только из высококачественной шихты, что позволяет получать высокое качество отливок только при небольшом объеме прои

  2. In-text reference with the coordinate start=13390
    Prefix
    Короткая сеть дуговой ферросплавной печи, как правило, включает в себя ошиновку в трансформаторной камере, гибкую кабельную гирлянду, трубошину, электрододержатель и электрод [9]. Электрический баланс мощной ферросплавной печи показывает
    Exact
    [1]
    Suffix
    , что потери в короткой сети составляют около 35% общих потерь или 7-15% подведенной мощности, причем значение потерь токопроводящей сети при больших токах возрастает сильнее, чем значение полезной мощности печи.

  3. In-text reference with the coordinate start=14385
    Prefix
    Так же следует отметить, что типовые мероприятия, направленные на уменьшение активного и реактивного сопротивления короткой сети, базируются в основном на выполнении требований к электродинамической и термической устойчивости токоведущих проводников, что позволяет определить рациональное соотношение между длиной, взаимному расположению и сечению токопровода
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Однако подобный подход не рассматривает условия компенсации реактивной мощности. Конструктивные особенности типовых серийно выпускаемых дуговых печей (табл. 1) содержащих трехобмоточный трансформатор, предполагают возможным выполнять мероприятия по повышению коэффициента мощности системы электроснабжения электродуговой печи, как на стороне высшего напряжения (ВН), так и на стороне сре

2
Афонаскин А.В. Результаты первого этапа освоения дугового плавильного агрегата постоянного тока нового поколения на ОАО "Курганмашзавод" // Литейное производство. 2000, No 11. С. 20– 23.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7120
    Prefix
    , что позволяет получать высокое качество отливок только при небольшом объеме производства, а при увеличении объемов производства существенно повышает себестоимость металлургического передела. Кроме того, индукционная плавка, при которой вокруг или под металлом расположены водоохлаждаемые элементы, изолированные от расплава тонким слоем футеровки, является потенциально взрывоопасной
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Альтернативой применению индукционных печей, с точки зрения промышленной безопасности и технологической перспективности, является использование взрывобезопасных и технологически активных дуговых печей переменного тока, позволяющие получать высококачественный металл из шихты практически любого качества [3].

3
Малиновский В. С., Дубинская Ф. Е. Технико-экономические и экологические аспекты альтернативных технологий плавки металла в дуговых печах // Электрометаллургия. 1999, No 3. С. 8– 16.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7435
    Prefix
    Альтернативой применению индукционных печей, с точки зрения промышленной безопасности и технологической перспективности, является использование взрывобезопасных и технологически активных дуговых печей переменного тока, позволяющие получать высококачественный металл из шихты практически любого качества
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Однако ряд недостатков этих печей затрудняет их эксплуатацию, основным из которых является работа с относительно низким коэффициентом мощности, что приводит большим потерям энергии в короткой сети.

4
Бадалян Н.П., Чащин Е.А. Построение математической модели допустимого установившегося режима электроэнергетической системы // Вестник ИГЭУ. 2012, No3. С. 43–47.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8354
    Prefix
    Известно, что в цепях переменного тока при линейной нагрузке эффективность использования и потребления электрической энергии в установившемся режиме в основном зависят от уровня реактивной мощности, коэффициента полезного действия устройства и cosφ, характеризующего уровень потребления реактивной мощности
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Поэтому практически основным фактором, позволяющим решить вопрос энергосбережения и повышения энергоэффективности использования дуговых печей переменного тока, является снижение потребления реактивной мощности.

5
Бадалян Н.П., Колесник Г.П., Соловьева С.Г. Изменение параметров трансформатора продольного включения в схеме продольной компенсации // Вестник НПУА. 2017, No 2. С. 33–42.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8609
    Prefix
    Поэтому практически основным фактором, позволяющим решить вопрос энергосбережения и повышения энергоэффективности использования дуговых печей переменного тока, является снижение потребления реактивной мощности. Статья является продолжением работы
    Exact
    [5]
    Suffix
    , в которой исследованы вопросы изменения параметров трансформатора продольного включения в схеме продольной компенсации и решаются вопросы оценки приращения значений модуля и аргумента реального коэффициента трансформации в зависимости от значения компенсирующей емкости, напряжения вольтодобавки и рабочего тока электрода.

6
Кудрин Б.И., Минеев А.Р. Электрооборудование промышленности. М.: Издательский центр «Академия», 2008. 432 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=9590
    Prefix
    Известно большое количество решений в направлении энергосбережения для вопросов, связанных с эксплуатацией электрооборудования в номинальном режиме, когда ток для реальных потребителей, как правило, изменяется в диапазоне 5-10% от тока короткого замыкания
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Однако эксплуатация наиболее распространенных в промышленности круглых трехфазных ферросплавных дуговых печей с расположением электродов треугольником (табл. 1), отличается большим технологическим диапазоном изменения мощностей от режима холостого хода до режима короткого замыкания и низким значением коэффициента мощности, составляющими 0,7 и менее.

  2. In-text reference with the coordinate start=12593
    Prefix
    Принимаем в работе для повышения эффективности дуговой печи установку статических компенсаторов с прямым методом компенсации с автоматическим управлением, предусматривающей 12 ступеней регулирования. В общем случае, для оценки энергоэффективности электрооборудования, с учетом несинусоидальных искажений, удобно использовать энергетический коэффициент
    Exact
    [6,8]
    Suffix
    : 1cos I I P P k âõ âûõ ý , (1) где Pвых, Pвх – активные выходная и входная мощности; I1, I – действующие значения первой гармоники тока и несинусоидального периодического тока; cos - коэффициент мощности.

7
Афонин А.М. Энергосберегающие технологии в промышленности. М.: ФОРРУМ: ИНФРА, 2013. 272 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11043
    Prefix
    0 13,0 38,4 59,0 71,0 87,0 111,8 Диаметр электрода dэ, мм 300– 450 300– 450 800 1200 1200 1500 2800х650 Диаметр ванны dв, мм 2700 2700 4000 6200/6700 7200 8700 20340х6000 Глубина ванны h, мм 1200 1300 1700 2300 2600 3000 2850 Современные энергосберегающие технологии в промышленности, предполагают широкое использование конденсаторные батарей для компенсации реактивной мощности
    Exact
    [7]
    Suffix
    , отличающихся малым уровнем потерь активной мощности, составляющей 3-5 Вт на 1 квар и возможностью установки батарей вблизи электроприёмников. При использовании конденсаторных установок с автоматическим управлением возможна компенсация реактивной мощности прямым и косвенным методами.

8
Бурман А.П., Розанов Ю.К., Шакарян Ю.Г. Управление потоками электроэнергии и повышение эффективности электроэнергетических систем. М.: Издательский дом МЭИ, 2012. 336 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12593
    Prefix
    Принимаем в работе для повышения эффективности дуговой печи установку статических компенсаторов с прямым методом компенсации с автоматическим управлением, предусматривающей 12 ступеней регулирования. В общем случае, для оценки энергоэффективности электрооборудования, с учетом несинусоидальных искажений, удобно использовать энергетический коэффициент
    Exact
    [6,8]
    Suffix
    : 1cos I I P P k âõ âûõ ý , (1) где Pвых, Pвх – активные выходная и входная мощности; I1, I – действующие значения первой гармоники тока и несинусоидального периодического тока; cos - коэффициент мощности.

9
Данцис Я. Б., Кацевич Л. С, Жилов Г. М. Короткие сети и электрические параметры дуговых электропечей. М.: Металлургия, 1987. 320 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=13326
    Prefix
    Компенсация реактивной мощности. Короткая сеть дуговой ферросплавной печи, как правило, включает в себя ошиновку в трансформаторной камере, гибкую кабельную гирлянду, трубошину, электрододержатель и электрод
    Exact
    [9]
    Suffix
    . Электрический баланс мощной ферросплавной печи показывает [1], что потери в короткой сети составляют около 35% общих потерь или 7-15% подведенной мощности, причем значение потерь токопроводящей сети при больших токах возрастает сильнее, чем значение полезной мощности печи.

10
Герасименко А. А., Федин В.Т. Передача и распределение электрической энергии. М.: КНОРУС, 2012. 648 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=21012
    Prefix
    Таким образом, в расчетах параметры элементов первичной обмотки трансформатора Т2 и ее нагрузка приведены к обмотке НН. Известно, что в полнофазном режиме двухобмоточного трансформатора потери мощности в трех фазах равны утроенному значению фазных потерь
    Exact
    [10]
    Suffix
    , т. е. êôê PP3 . (4) Соответственно, линейное напряжение и номинальная мощность трансформатора составляют: UíîìôíîìÃU3, êôíîìPS3. (5) Тогда активное сопротивление обмоток двухобмоточного трансформатора можно определить по паспортным данным, Ом: 223 210  RÒêíîìíîìSUP . (6) Принимая, что индуктивное сопротивление трансформатора X

11
Серебряков А.С. Трансформаторы. М.: Издательский дом МЭИ, 2013. 360 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19349
    Prefix
    В работе принимаем их равными нулю. В паспортных данных трехобмоточного трансформатора как правило приводят либо три нормированных, т.е. приведенных к номинальной мощности, значения напряжения короткого замыкания
    Exact
    [11]
    Suffix
    Uкв, Uкс, Uкн и одно Pк в-с или Pк в-н, либо три значения потерь мощности короткого замыкания Pк в-н , Pк в-с, Pк с-н . Для трехобмоточного трансформатора с одинаковыми мощностями обмоток, суммарные потери короткого замыкания на пару обмоток поровну распределяются между соответствующими обмотками.

12
Дьяков В.И. Типовые расчеты по электрооборудованию. М.: Высшая школа, 1991. 169 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=25044
    Prefix
    , и значению реализуемого коэффициента мощности cosφ2 после компенсации: QUIcos121tgtgê, (10) или емкость компенсирующего конденсатора (рис. 2), мкФ: C22310fUQ ê , (11) где U – напряжение на зажимах конденсатора, кВ; f – частота питающей сети, Гц; Qк – реактивная мощность конденсатора, кВАр. Видно, что полученные формулы (10, 11) соответствуют каноническому виду
    Exact
    [12]
    Suffix
    , что подтверждает справедливость сделанных допущений и выводов. Результаты расчета на примере ферросплавной печи ПКЗ-48 (табл. 1) по формулам (3-11) в соответствии со схемой замещения (рис. 5) приведены на рис. 6.