The 20 references with contexts in paper E. Agachanov K., G. Kravchenko M., E. Trufanova V., Э. Агаханов К., Г. Кравченко М., Е. Труфанова В. (2016) “РЕГУЛИРОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРОСТРАНСТВЕННОГО КАРКАСА ЗДАНИЯ // REGULATION OF PARAMETERS OF NATURAL OSCILLATIONS OF THE SPATIAL FRAME OF THE BUILDING” / spz:neicon:vestnik:y:2016:i:3:p:8-15

1
Абакаров А.Д., Зайнулабидова Х.Р. Вероятностные модели сейсмических воздействий. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. – 2009. – Т.15 – No4 – С. 92-97.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7213
    Prefix
    Постановка задачи регулирования форм и частот собственных колебаний пространственного каркаса здания требует выбора таких варьируемых параметров, которые в результате будут удовлетворять условиям надежности конструкции [14]. Для решения поставленной задачи необходимо предварительно задать область возможных решений с изменением варьируемых параметров
    Exact
    [1]
    Suffix
    . При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала. С целью упрощения модели пространственного каркаса здания совместная работа с грунтом основания не учитывалась. Принятые допущения несущественно влияют на точность полученных результатов [5,6,7,11].

2
Абдуразаков Г.М., Абакаров А.Д. Построение расчетных моделей оценки живучести рамных систем при сейсмическом воздействии. Вопросы современных технических наук: Свежий взгляд и новые решения. Сборник научных трудов конференции. М. : – 2015. – С. 58-61.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9208
    Prefix
    Рисунок 1 - Расчетная схема В расчетной схеме учтены нагрузки, создающие инерционные силы: собственный вес несущих конструкций (учитывается программой автоматически), постоянные нагрузки, временные (полезные и снеговые) нагрузки. Для динамического расчета нагрузки и вес элементов конструкций переведены в массы (табл. 1)
    Exact
    [2, 10,12]
    Suffix
    . Таблица 1 - Комбинация расчетных масс Комбинации Собственные колебания Дополнительные колебания К-1 НГ-1 НГ-2 НГ-3 0,1 0,1 0,09 Для решения вопроса о влиянии геометрических характеристик элементов железобетонного каркаса здания на параметры форм собственных колебаний системы исследовано 7 различных конечно-элементных моделей каркаса многоэтажного здания с использованием програм

3
Абовский Н.П., Енджииевский Л.В., Саченков В.И. и др. Избранные задачи по строительной механике и теории упругости (регулирование, синтез, оптимизация). Учебное пособие для ВУЗов. – М.: – Стройиздат. – 1978. – С. 25-26.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=6234
    Prefix
    Регулирование частот собственных колебаний является одной из основных задач динамики сооружений. Задача регулирования перемещений и усилий в элементах строительных конструкций на разных стадиях работы сооружения может быть решена варьированием соотношения жесткостей элементов каркаса здания
    Exact
    [3,4]
    Suffix
    . Современные нормы проектирования требуют выполнения расчета каркаса здания с учетом динамических воздействий. В связи с этим встает вопрос оптимального соотношения жесткостей каркаса здания при динамическом расчете [8].

  2. In-text reference with the coordinate start=12247
    Prefix
    Изменение спектра частот, угловых скоростей и периодов колебания внутри каждой формы не превышает 16,3%. Максимальные перемещения угловой точки покрытия для каждой из форм собственных колебаний отражены на диаграммах (рисунки 4-6)
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Рисунок 4 - Перемещения угловой точки покрытия при первой форме колебания: а) по оси X; б) по оси Y; в) по оси Z. Максимальные перемещения угловой точки покрытия при первой форме колебания по оси Х наблюдаются в шестом варианте, по оси Y – в четвертом, по оси Z – во втором.

4
Агаханов Г.Э. Решение задач механики деформируемого твердого тела с использованием фиктивных расчетных схем. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. – Т.38 – No3 – 2015. –С. 8-15. DOI:10.21822/2073-6185-2015-38-38-15.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6234
    Prefix
    Регулирование частот собственных колебаний является одной из основных задач динамики сооружений. Задача регулирования перемещений и усилий в элементах строительных конструкций на разных стадиях работы сооружения может быть решена варьированием соотношения жесткостей элементов каркаса здания
    Exact
    [3,4]
    Suffix
    . Современные нормы проектирования требуют выполнения расчета каркаса здания с учетом динамических воздействий. В связи с этим встает вопрос оптимального соотношения жесткостей каркаса здания при динамическом расчете [8].

5
Агаханов Э.К., Кравченко Г.М., Панасюк Л.Н., Труфанова Е.В. Реализация метода кинематической декомпозиции для расчетов в нелинейной постановке. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. – Т.35 – No 4. – 2014. – С.1419. DOI:10.21822/2073-6185-2014-35-4-14-19.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7467
    Prefix
    При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала. С целью упрощения модели пространственного каркаса здания совместная работа с грунтом основания не учитывалась. Принятые допущения несущественно влияют на точность полученных результатов
    Exact
    [5,6,7,11]
    Suffix
    . Методы исследования. Объект исследования – 11-ти этажный жилой дом в г. Ростовна-Дону. Жесткость сооружения обеспечена совместной работой элементов железобетонного каркаса. Класс бетона фундаментного плитного ростверка В20, стен подвала и элементов каркаса – В25.

6
Агаханов Э.К. О развитии комплексных методов решения задач механики деформируемого твердого тела. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. – Т.29 – No2. – 2013. – С. 39-45. DOI:10.21822/2073-6185-2013-29-2-39-45.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7467
    Prefix
    При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала. С целью упрощения модели пространственного каркаса здания совместная работа с грунтом основания не учитывалась. Принятые допущения несущественно влияют на точность полученных результатов
    Exact
    [5,6,7,11]
    Suffix
    . Методы исследования. Объект исследования – 11-ти этажный жилой дом в г. Ростовна-Дону. Жесткость сооружения обеспечена совместной работой элементов железобетонного каркаса. Класс бетона фундаментного плитного ростверка В20, стен подвала и элементов каркаса – В25.

7
Агаханов Э.К. Развитие комплексных методов в механике деформируемого твердого тела. Материалы Международной научно-практической конференции. ФГБОУ ВПО «ГГНТУ», г. Грозный. – 2015. – С.99-105.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7467
    Prefix
    При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала. С целью упрощения модели пространственного каркаса здания совместная работа с грунтом основания не учитывалась. Принятые допущения несущественно влияют на точность полученных результатов
    Exact
    [5,6,7,11]
    Suffix
    . Методы исследования. Объект исследования – 11-ти этажный жилой дом в г. Ростовна-Дону. Жесткость сооружения обеспечена совместной работой элементов железобетонного каркаса. Класс бетона фундаментного плитного ростверка В20, стен подвала и элементов каркаса – В25.

8
Кравченко Г.М., Казанцев А.А., Шамитько Д.А. Определение оптимальных параметров стержневых и плитных систем. Theoretical Foundation of Civil Engineering, Варшава. – 2006. – С.78-82.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6456
    Prefix
    Современные нормы проектирования требуют выполнения расчета каркаса здания с учетом динамических воздействий. В связи с этим встает вопрос оптимального соотношения жесткостей каркаса здания при динамическом расчете
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Наиболее опасной считаются формы с низкими частотами колебаний. При регулировании параметров собственных колебаний пространственного каркаса здания необходимо стремиться к минимальным отклонениям здания от вертикали.

9
Кравченко Г.М., Коробкин А.П., Труфанова Е.В., Лукьянов В.И. Критерии оценки динамических моделей железобетонного каркаса здания. Science Time. – 2014. - С. 255-260.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10889
    Prefix
    Рисунок 2 - Результаты расчета на собственные колебания: а) форма 1; б) форма 2; в) форма 3; г) форма 4; д) форма 5; е) форма 6. Обсуждение результатов. Конструктивно-планировочное решение рассматриваемого жилого здания является сложным. Первая форма собственных колебаний является крутильной относительно вертикальной оси
    Exact
    [9, 15]
    Suffix
    . Результаты динамического расчета показали, что частоты колебаний четвертой, пятой и шестой форм превышают 1,2 Гц и могут не учитываться в соответствии с п.11 табл. 11.5 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».

10
Муртазалиев Г.М., Акаев А.И., Пайзулаев М.М. Основные соотношения начального этапа послекритического деформирования конструкций. Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. – Т.28 – No 1. – 2013. - С. 90-93. DOI:10.21822/2073-6185-2013-28-1-90-94.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9208
    Prefix
    Рисунок 1 - Расчетная схема В расчетной схеме учтены нагрузки, создающие инерционные силы: собственный вес несущих конструкций (учитывается программой автоматически), постоянные нагрузки, временные (полезные и снеговые) нагрузки. Для динамического расчета нагрузки и вес элементов конструкций переведены в массы (табл. 1)
    Exact
    [2, 10,12]
    Suffix
    . Таблица 1 - Комбинация расчетных масс Комбинации Собственные колебания Дополнительные колебания К-1 НГ-1 НГ-2 НГ-3 0,1 0,1 0,09 Для решения вопроса о влиянии геометрических характеристик элементов железобетонного каркаса здания на параметры форм собственных колебаний системы исследовано 7 различных конечно-элементных моделей каркаса многоэтажного здания с использованием програм

11
Муртазалиев Г.М., Дибиргаджиев А.М. Вариационные принципы механики конструкций//Сборник тезисов докладов XXXVI итоговой научно-технической конференции преподавателей, сотрудников, аспирантов и студентов ФГБОУ ВО «Дагестанский государственный технический университет». – 2015. – С.118-119.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7467
    Prefix
    При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала. С целью упрощения модели пространственного каркаса здания совместная работа с грунтом основания не учитывалась. Принятые допущения несущественно влияют на точность полученных результатов
    Exact
    [5,6,7,11]
    Suffix
    . Методы исследования. Объект исследования – 11-ти этажный жилой дом в г. Ростовна-Дону. Жесткость сооружения обеспечена совместной работой элементов железобетонного каркаса. Класс бетона фундаментного плитного ростверка В20, стен подвала и элементов каркаса – В25.

12
Труфанова Е.В., Панасюк Е.Л. Влияние упрощающих гипотез при моделировании объектов строительства на точность конструктивных результатов. Наука и бизнес: пути развития. - 2013. – Т.26 – No8 – С.11-18.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9208
    Prefix
    Рисунок 1 - Расчетная схема В расчетной схеме учтены нагрузки, создающие инерционные силы: собственный вес несущих конструкций (учитывается программой автоматически), постоянные нагрузки, временные (полезные и снеговые) нагрузки. Для динамического расчета нагрузки и вес элементов конструкций переведены в массы (табл. 1)
    Exact
    [2, 10,12]
    Suffix
    . Таблица 1 - Комбинация расчетных масс Комбинации Собственные колебания Дополнительные колебания К-1 НГ-1 НГ-2 НГ-3 0,1 0,1 0,09 Для решения вопроса о влиянии геометрических характеристик элементов железобетонного каркаса здания на параметры форм собственных колебаний системы исследовано 7 различных конечно-элементных моделей каркаса многоэтажного здания с использованием програм

13
Batht K.-J. Finite Element Procedures. New Jersey: Prentice Hall, 1996, pp.95-97.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8306
    Prefix
    Толщина стен подвала – 300 мм. Для решения поставленной задачи выполнено моделирование пространственного каркаса здания методом конечных элементов по плитно-стержневой схеме в программном комплексе Ing+
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Плитный ростверк, плиты перекрытия и покрытия, стены и диафрагмы жесткости моделировались треугольными оболочечными элементами с 18-ю степенями свободы и четырехугольными оболочечными элементами с 24-ю степенями свободы.

14
Engel H. Structure Systems. Stuttgart: Deutsche Verlags-Anstalt, 1967, pp. 23-24.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7080
    Prefix
    Постановка задачи регулирования форм и частот собственных колебаний пространственного каркаса здания требует выбора таких варьируемых параметров, которые в результате будут удовлетворять условиям надежности конструкции
    Exact
    [14]
    Suffix
    . Для решения поставленной задачи необходимо предварительно задать область возможных решений с изменением варьируемых параметров [1]. При этом не ставится задача минимизации расходуемого материала.

15
Lutz L.A. Analysis of Stress in Concrete Hear a Reinforcing Bar Due To Bond and Transverse. ACI Joarnal, 1979, no.10, pp.12-15.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10889
    Prefix
    Рисунок 2 - Результаты расчета на собственные колебания: а) форма 1; б) форма 2; в) форма 3; г) форма 4; д) форма 5; е) форма 6. Обсуждение результатов. Конструктивно-планировочное решение рассматриваемого жилого здания является сложным. Первая форма собственных колебаний является крутильной относительно вертикальной оси
    Exact
    [9, 15]
    Suffix
    . Результаты динамического расчета показали, что частоты колебаний четвертой, пятой и шестой форм превышают 1,2 Гц и могут не учитываться в соответствии с п.11 табл. 11.5 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».

16
Nilsen A.H. Nonlinear Analysis of Reinforced Concrete by the Finite Element Method. ACI Joarnal, 1968, vol.65, no.9, pp.6-70.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8619
    Prefix
    Плитный ростверк, плиты перекрытия и покрытия, стены и диафрагмы жесткости моделировались треугольными оболочечными элементами с 18-ю степенями свободы и четырехугольными оболочечными элементами с 24-ю степенями свободы. Колонны моделировались пространственными стержнями с 12-ю степенями свободы
    Exact
    [16, 19, 20]
    Suffix
    . Расчетная схема разработана с учетом жесткой заделки колонн, диафрагм жесткости и стен в монолитный плитный ростверк. Основной шаг конечно-элементной сетки расчетной схемы 600х600 мм. Количество элементов – 42189.

17
Raymond W. Clough, Joseph Penzien. Dynamics of Structures. New York: McGraw-Hill, 1993, pp.29-31.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6835
    Prefix
    При регулировании параметров собственных колебаний пространственного каркаса здания необходимо стремиться к минимальным отклонениям здания от вертикали. Кроме того, конструктивную схему здания следует принимать такой, при которой эффект закручивания в первых двух формах колебаний минимальный
    Exact
    [17]
    Suffix
    . Постановка задачи. Постановка задачи регулирования форм и частот собственных колебаний пространственного каркаса здания требует выбора таких варьируемых параметров, которые в результате будут удовлетворять условиям надежности конструкции [14].

18
Semenov V.A. Hybrid finite elements for analysis of shell structures. Proceedings of international congress ICSS-98, June 22-26, 1998, Moscow, Russia, 1998, vol.1, pp.47-49.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9623
    Prefix
    расчетных масс Комбинации Собственные колебания Дополнительные колебания К-1 НГ-1 НГ-2 НГ-3 0,1 0,1 0,09 Для решения вопроса о влиянии геометрических характеристик элементов железобетонного каркаса здания на параметры форм собственных колебаний системы исследовано 7 различных конечно-элементных моделей каркаса многоэтажного здания с использованием программного комплекса Ing+
    Exact
    [18]
    Suffix
    . Варьировались параметры поперечного сечения стен шахты лифта, диафрагм жестокости и плит перекрытий. Геометрические характеристики поперечных сечений элементов пространственной плитно-стержневой модели по 7 вариантам представлены в таблице 2.

19
Simbirkin V. Analysis of Reinforced Concrete Loadbearing Systems of Multistorey Buildings. Modern Building Materials, Structures and Techniques. CD-ROM Proceedings of the 8th International Conference, Vilnius, May 19-21, 2004, pp.98-99.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8619
    Prefix
    Плитный ростверк, плиты перекрытия и покрытия, стены и диафрагмы жесткости моделировались треугольными оболочечными элементами с 18-ю степенями свободы и четырехугольными оболочечными элементами с 24-ю степенями свободы. Колонны моделировались пространственными стержнями с 12-ю степенями свободы
    Exact
    [16, 19, 20]
    Suffix
    . Расчетная схема разработана с учетом жесткой заделки колонн, диафрагм жесткости и стен в монолитный плитный ростверк. Основной шаг конечно-элементной сетки расчетной схемы 600х600 мм. Количество элементов – 42189.

20
Yakushev Vladimir Analysis of numerical methods for building structures in STARK ES. ABSE-IASS-2011 Symposium, London, 20 - 23 September, 2011, pp.54-56.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8619
    Prefix
    Плитный ростверк, плиты перекрытия и покрытия, стены и диафрагмы жесткости моделировались треугольными оболочечными элементами с 18-ю степенями свободы и четырехугольными оболочечными элементами с 24-ю степенями свободы. Колонны моделировались пространственными стержнями с 12-ю степенями свободы
    Exact
    [16, 19, 20]
    Suffix
    . Расчетная схема разработана с учетом жесткой заделки колонн, диафрагм жесткости и стен в монолитный плитный ростверк. Основной шаг конечно-элементной сетки расчетной схемы 600х600 мм. Количество элементов – 42189.