The 21 references with contexts in paper N. Akaev1 K., A. Yusupov K., Н. Акаев К., А. Юсупов К. (2016) “АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ШПРЕНГЕЛЬНЫХ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК // CALCULATION ALGORITHM TRUSS UNDER CRANE BEAMS” / spz:neicon:vestnik:y:2016:i:3:p:119-130

1
Ажермачев С.Г. Приближенный метод расчета шпренгельных подкрановых балок. Строительство и техногенная безопасность. Вып. 37. - 2011.- C.34-39.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

  2. In-text reference with the coordinate start=13391
    Prefix
    С учѐтом этого предыдущие формулы запишем так: ; ]) 243 4 ][ 243 4 [ 486 7 486 7 ( ) 243 4 ()( 486 7 () , ]) 243 4 ][ 243 4 [ 486 7 486 7 ( ) 243 4 ()( 486 7 () 3 0102 2 3 0201 1 lkk ylylk XEJ lkk ylylk XEJ       (12) С целью упрощения выражения для )(0xy (9) введѐм обозначение: . 6 ) 36 ( 62 () ) 236 ( 6 ()
    Exact
    [1()]
    Suffix
    (1) } { 3233 323                      iiiii i iiii ii x l xlx x xx l xx exx l xxlx x x l x xFexx (13) Тогда получим ).( 1 0()x EJ yx (14) С учетом этого, неизвестные представим в следующем виде: . ]) 243 4 ][ 243 4 [ 486 7 486 7 ( ) 243 4 ()( 486 7 () ]) 243 4 ]

2
Егоров В.В. Григорьев П.Н. Колебания шпренгельных систем с составной балкой жесткости. Транспортное, промышленное и гражданское строительство. Известия ПГУПС. 2008.- No4. - с.17-24.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

3
Егоров В.В. Работа предварительно напряженных шпренгельных систем в условиях динамических воздействий. Материалы VI научно-методической конференции ВИТУ (14 марта 2002 года). – СПб.: ВИТУ, 2002. – С. 86-91.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

4
Клыков В.М., Лихтарников Я.М. Расчет стальных конструкций. М.:1975.- C.30-41.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

5
Ливандовский Н.Н., Богатырева И.В. Усиление железобетонных балок шпренгельными затяжками и вложенными шпренгелями. XII международная конференция «Перспективы развития фундаментальных наук» Россия, Томск, 21-24 апреля 2015. - C.1338-1340.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

6
Муселемов Х.М., Устарханов О.М., Юсупов А.К. Разработка и исследование шпренгельных балок новой раскройки. V Международная научно-практической конференции «Научные исследования: от теории к практике». Технические науки. Чебоксары. 2015.- Т.2 - C.62-70.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

7
Металлические конструкции» – под редакцией Е.И. Беленя, Москва, Стройиздат, 1986.- C.382-384.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=4953
    Prefix
    Такая простейшая шпренгельная система уменьшает прогибы и повышает прочность конструкции. При этом верхняя перекладина подвергается не только изгибу и сдвигу, но и сжатию вследствие работы затяжки на растяжение
    Exact
    [1,2,3,4,5,6,7]
    Suffix
    . Подкрановые фермы (рис.1.) проектируют с параллельными поясами, треугольной схемой решетки и дополнительными стойками. При такой схеме решетки масса подкрановой фермы на 10 % меньше массы аналогичных ферм, имеющих раскосную решетку при одинаковых высоте и нагрузках.

  2. In-text reference with the coordinate start=10064
    Prefix
    Для расчета подкрановой шпренгельной балки с двумя стойками воспользуемся функцией Грина [16-17]. Рисунок 5 - а – заданная схема; б – расчетная схема. Функция Грина для рассматриваемой задачи имеет следующий вид
    Exact
    [7]
    Suffix
    : G(,),),()(e),()(e121xGxxGxx (1) где, , 6 1 1 (,) 3 1               xA x EJl Gx   . 62 1 (,) 2 3 2      DxBx x EJl Gx   (2) Здесь введены обозначения: . 36 , 6 , 236 2333 l l DB l l A   (3) Каждая из функций G1 и G2 справедлива в пределах своего участка: G = G1при x<ξ ,

  3. In-text reference with the coordinate start=11363
    Prefix
    Для вычисления изгибающих моментов воспользуемся формулой: My().JExII (6) Поперечные силы находим так: Qy().JExIII (7) Прогибы определяем по следующему выражению
    Exact
    [7]
    Suffix
    : y()()(,)(,),22110lxGXlxGXxyx (8) где, . 6 (,) 0 6 (,)() 0 () 0  i i Gxx l i F i d i x i GxF l yx (9) Рисунок 5 - Схема расположения сил на подкрановую балку от двух мостовых кранов В формуле (9) )( i x – дельта-функция, , 3 1 l l 3 2 2 l l− координаты промежуточных стоек подкрановой шпренгельной балки.

8
Металлические конструкции» - под редакцией Ю.И. Кудишина, Москва, Академия, 2011. - C.439-442.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6849
    Prefix
    крана и высотой стропильной фермы на опоре, но она должна быть не менее 1/8 пролета, причем верхний пояс подкраново-подстропильной фермы принимается на одном уровне с верхним поясом стропильных конструкций. Длину панели назначают в пределах (0,8-1,3)h, кратной 3 м. В узлах ферм коробчатый жесткий пояс усиливают диафрагмами из листа; в сечениях между узлами для обеспечения
    Exact
    [8,9,10,11]
    Suffix
    неизменяемости контура коробки диафрагмы могут быть сквозными или сплошными. Расстояние между диафрагмами принимают 3, 4 или 6 м. Прогибы подкрановых и подкраново-подстропильных ферм рекомендуется вычислять точными методами с использованием компьютерных технологий.

9
Сибгатуллин М.Т. Диссертация. Совершенствование металлодеревянных шпренгельных балок. 2003.- C.114-121.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6849
    Prefix
    крана и высотой стропильной фермы на опоре, но она должна быть не менее 1/8 пролета, причем верхний пояс подкраново-подстропильной фермы принимается на одном уровне с верхним поясом стропильных конструкций. Длину панели назначают в пределах (0,8-1,3)h, кратной 3 м. В узлах ферм коробчатый жесткий пояс усиливают диафрагмами из листа; в сечениях между узлами для обеспечения
    Exact
    [8,9,10,11]
    Suffix
    неизменяемости контура коробки диафрагмы могут быть сквозными или сплошными. Расстояние между диафрагмами принимают 3, 4 или 6 м. Прогибы подкрановых и подкраново-подстропильных ферм рекомендуется вычислять точными методами с использованием компьютерных технологий.

10
Патент РФ 130333 РФ. МПК E04G 23/02. Шпренгель для усиления и обеспечения живучести изгибаемого железобетонного элемента / В.С. Плевков, Г.И. Однокопылов, И.В. Богатырева. Заявлено 08.02.2013; Опубл. 20.07.2013, Бюл. No 20. – 5 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6849
    Prefix
    крана и высотой стропильной фермы на опоре, но она должна быть не менее 1/8 пролета, причем верхний пояс подкраново-подстропильной фермы принимается на одном уровне с верхним поясом стропильных конструкций. Длину панели назначают в пределах (0,8-1,3)h, кратной 3 м. В узлах ферм коробчатый жесткий пояс усиливают диафрагмами из листа; в сечениях между узлами для обеспечения
    Exact
    [8,9,10,11]
    Suffix
    неизменяемости контура коробки диафрагмы могут быть сквозными или сплошными. Расстояние между диафрагмами принимают 3, 4 или 6 м. Прогибы подкрановых и подкраново-подстропильных ферм рекомендуется вычислять точными методами с использованием компьютерных технологий.

11
Патент РФ на изобретение No2169242, Е04 С 3/08. Шпренгельная ферма / Алексашкин Е.Н., Егоров В.В., Забродин М.П., Сметанин Д.С. Опубл. 20.06. 2001 Бюл. No17.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6849
    Prefix
    крана и высотой стропильной фермы на опоре, но она должна быть не менее 1/8 пролета, причем верхний пояс подкраново-подстропильной фермы принимается на одном уровне с верхним поясом стропильных конструкций. Длину панели назначают в пределах (0,8-1,3)h, кратной 3 м. В узлах ферм коробчатый жесткий пояс усиливают диафрагмами из листа; в сечениях между узлами для обеспечения
    Exact
    [8,9,10,11]
    Suffix
    неизменяемости контура коробки диафрагмы могут быть сквозными или сплошными. Расстояние между диафрагмами принимают 3, 4 или 6 м. Прогибы подкрановых и подкраново-подстропильных ферм рекомендуется вычислять точными методами с использованием компьютерных технологий.

12
Патент РФ на изобретение No2169243, Е04 С 3/10. Предварительно напряженная шпренгельная ферма / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.06. 2001 в Бюл. No17.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8929
    Prefix
    Рисунок 2 - Типы шпренгельных балок а – шпренгельная балка с одной стойкой; б – с двумя стойками; Для расчета шпренгельной балки, отбрасываем ее стойки и заменяем их упругоподатливыми опорами (пружинами). Податливость этих стоек учитывается с помощью коэффициента жесткости r, который определяется в зависимости от жесткости промежуточных опор подкрановой балки
    Exact
    [12,13,14,15]
    Suffix
    . Рисунок 3 - Расчетная схема шпренгельной балки Ниже представлены схемы с различными расположениями крановых нагрузок (рис.3.), (рис. 4.). Расчет ведем на одновременное воздействие двух мостовых кранов.

13
Строительные нормы и правила. Стальные конструкции. Нормы проектирования. СНиП II-23-81*. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - C.48-49.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8929
    Prefix
    Рисунок 2 - Типы шпренгельных балок а – шпренгельная балка с одной стойкой; б – с двумя стойками; Для расчета шпренгельной балки, отбрасываем ее стойки и заменяем их упругоподатливыми опорами (пружинами). Податливость этих стоек учитывается с помощью коэффициента жесткости r, который определяется в зависимости от жесткости промежуточных опор подкрановой балки
    Exact
    [12,13,14,15]
    Suffix
    . Рисунок 3 - Расчетная схема шпренгельной балки Ниже представлены схемы с различными расположениями крановых нагрузок (рис.3.), (рис. 4.). Расчет ведем на одновременное воздействие двух мостовых кранов.

14
Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. СНиП 2.01.07-85*. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 2003. - C.6-7.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8929
    Prefix
    Рисунок 2 - Типы шпренгельных балок а – шпренгельная балка с одной стойкой; б – с двумя стойками; Для расчета шпренгельной балки, отбрасываем ее стойки и заменяем их упругоподатливыми опорами (пружинами). Податливость этих стоек учитывается с помощью коэффициента жесткости r, который определяется в зависимости от жесткости промежуточных опор подкрановой балки
    Exact
    [12,13,14,15]
    Suffix
    . Рисунок 3 - Расчетная схема шпренгельной балки Ниже представлены схемы с различными расположениями крановых нагрузок (рис.3.), (рис. 4.). Расчет ведем на одновременное воздействие двух мостовых кранов.

15
Стальные конструкции. Справочник конструктора. Под ред. Мельникова Н.П. М.: Стройиздат,1980.- C.195-196.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8929
    Prefix
    Рисунок 2 - Типы шпренгельных балок а – шпренгельная балка с одной стойкой; б – с двумя стойками; Для расчета шпренгельной балки, отбрасываем ее стойки и заменяем их упругоподатливыми опорами (пружинами). Податливость этих стоек учитывается с помощью коэффициента жесткости r, который определяется в зависимости от жесткости промежуточных опор подкрановой балки
    Exact
    [12,13,14,15]
    Suffix
    . Рисунок 3 - Расчетная схема шпренгельной балки Ниже представлены схемы с различными расположениями крановых нагрузок (рис.3.), (рис. 4.). Расчет ведем на одновременное воздействие двух мостовых кранов.

16
СНиП II-23-81 * «Стальные конструкции». Нормы проектирования - Москва, стройиздат, 1990г.- C.48-49.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9944
    Prefix
    Последовательно перемещается с шагом в 1 м система вух мостовых кранов по верхней перекладине шпренгельной балки. Для расчета подкрановой шпренгельной балки с двумя стойками воспользуемся функцией Грина
    Exact
    [16-17]
    Suffix
    . Рисунок 5 - а – заданная схема; б – расчетная схема. Функция Грина для рассматриваемой задачи имеет следующий вид [7]: G(,),),()(e),()(e121xGxxGxx (1) где, , 6 1 1 (,) 3 1               xA x EJl Gx   . 62 1 (,) 2 3 2      DxBx x EJl Gx   (2) Здесь введены обозначения: . 36 , 6 , 236 2333 l l DB

17
СНиП 2-01-07-85 * «Нагрузки и возведения». - Москва, стройиздат, 1986г. -105с., с изм. на 1 января 1987г., 1 июля 1990г., 5 июля 1993г., 29 мая 2003г. - C.6-7.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9944
    Prefix
    Последовательно перемещается с шагом в 1 м система вух мостовых кранов по верхней перекладине шпренгельной балки. Для расчета подкрановой шпренгельной балки с двумя стойками воспользуемся функцией Грина
    Exact
    [16-17]
    Suffix
    . Рисунок 5 - а – заданная схема; б – расчетная схема. Функция Грина для рассматриваемой задачи имеет следующий вид [7]: G(,),),()(e),()(e121xGxxGxx (1) где, , 6 1 1 (,) 3 1               xA x EJl Gx   . 62 1 (,) 2 3 2      DxBx x EJl Gx   (2) Здесь введены обозначения: . 36 , 6 , 236 2333 l l DB

18
Смирнов А.А. Развитие однопролетных несущих конструкций. Всероссийский журнал для профессионалов «СтройПРОФИль». Металлические конструкции. 2011-Т. 11- No4 - C.35-37.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=17544
    Prefix
    Найденные погрешности являются результатом неточности «ручных» расчетов, поэтому все дальнейшие вычисления будем производить на компьютере, с использованием изложенного выше алгоритма (на основе функции Грина)
    Exact
    [18,19,20,21]
    Suffix
    . Наиболее опасной схемой будем считать такую схему, при которой возникает самое большое значение изгибающего момента и (или) поперечной силы (рис.7). Для нахождения этих внутренних усилий будем производить расчеты при различных положениях мостовых кранов на балке.

19
Юсупов А.К. Металлические конструкции в вопросах, в ответах и в проектировании». ДГТУ. Махачкала, 2010. - C.222-231.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=17544
    Prefix
    Найденные погрешности являются результатом неточности «ручных» расчетов, поэтому все дальнейшие вычисления будем производить на компьютере, с использованием изложенного выше алгоритма (на основе функции Грина)
    Exact
    [18,19,20,21]
    Suffix
    . Наиболее опасной схемой будем считать такую схему, при которой возникает самое большое значение изгибающего момента и (или) поперечной силы (рис.7). Для нахождения этих внутренних усилий будем производить расчеты при различных положениях мостовых кранов на балке.

20
Юсупов А.К. Методы прикладной математики в строительной механике. Вестник Дагестанского государственного технического университета. 2008. - Т.8.-No1- C.80-82.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=17544
    Prefix
    Найденные погрешности являются результатом неточности «ручных» расчетов, поэтому все дальнейшие вычисления будем производить на компьютере, с использованием изложенного выше алгоритма (на основе функции Грина)
    Exact
    [18,19,20,21]
    Suffix
    . Наиболее опасной схемой будем считать такую схему, при которой возникает самое большое значение изгибающего момента и (или) поперечной силы (рис.7). Для нахождения этих внутренних усилий будем производить расчеты при различных положениях мостовых кранов на балке.

21
Hart F. (Munich), Henn V. (Braunschweig), Sontag H. (Berlin), Atlas of steel structures. Moscow: Stroyizdat, 1977, pp.37-84.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=17544
    Prefix
    Найденные погрешности являются результатом неточности «ручных» расчетов, поэтому все дальнейшие вычисления будем производить на компьютере, с использованием изложенного выше алгоритма (на основе функции Грина)
    Exact
    [18,19,20,21]
    Suffix
    . Наиболее опасной схемой будем считать такую схему, при которой возникает самое большое значение изгибающего момента и (или) поперечной силы (рис.7). Для нахождения этих внутренних усилий будем производить расчеты при различных положениях мостовых кранов на балке.