The 9 references with contexts in paper R. Kerimov M., Kh. Muselemov M., O. Ustarkhanov M., Р. Керимов М., Х. Муселемов М., О. Устарханов М. (2016) “РАСЧЕТ ТРЕХСЛОЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ДИНАМИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ СОСРЕДОТОЧЕННОЙ НАГРУЗКОЙ // CALCULATION OF SANDWICH STRUCTURES UNDER DYNAMIC LOAD CONCENTRATED LOAD” / spz:neicon:vestnik:y:2015:i:3:p:110-118

1
Витман Ф.Ф., Златин Н.А. О процессе соударения деформируемых тел и его моделирование // ЖТФ, 1963. 982с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4207
    Prefix
    :  при касании тела верхнего несущего слоя, во-первых, начинается прочета этого процесса следует определить напряженно-деформированное состояние элементов пластинки при динамическом нагружении, при этом считается, что тело не изменяет своей формы;  происходит процесс пробивания телом верхнего несущего слоя. Пробиванию пластин конечной толщины уделяется большое внимание. В работах
    Exact
    [1, 3]
    Suffix
    дан обстоятельный обзор теоретических аспектов проникновения и пробивания и особенно применения линейной теории упругости к задачам пробивания тонких пластинок. Для расчета пробоя тонкой пластины можно использовать зависимость полных механических энергий пробоя от формы головки тела, изложенную в работе [2]: для конической формы:               T 2 20 0 2 1 L R WtR 

2
Гольдсмит В. Удар. Литературы по строительству. М.: 1965. 448 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4622
    Prefix
    В работах [1, 3] дан обстоятельный обзор теоретических аспектов проникновения и пробивания и особенно применения линейной теории упругости к задачам пробивания тонких пластинок. Для расчета пробоя тонкой пластины можно использовать зависимость полных механических энергий пробоя от формы головки тела, изложенную в работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    : для конической формы:               T 2 20 0 2 1 L R WtR  ; (2) для стрельчатой формы:               T 2 20 0 2 1 L R WtR1,86  . (3) Здесь 0t - толщина несущего слоя; R - радиус ударника; 0 - начальная скорость удара;  - плотность материала несущего слоя; L - длин

3
Зукас Дж. А., Николас Т., Свифт Х.Ф., Грещук Л.Б., Курран Д.Р. Динамика удара: Пер. с англ. М.: «Мир», 1985. 296с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4207
    Prefix
    :  при касании тела верхнего несущего слоя, во-первых, начинается прочета этого процесса следует определить напряженно-деформированное состояние элементов пластинки при динамическом нагружении, при этом считается, что тело не изменяет своей формы;  происходит процесс пробивания телом верхнего несущего слоя. Пробиванию пластин конечной толщины уделяется большое внимание. В работах
    Exact
    [1, 3]
    Suffix
    дан обстоятельный обзор теоретических аспектов проникновения и пробивания и особенно применения линейной теории упругости к задачам пробивания тонких пластинок. Для расчета пробоя тонкой пластины можно использовать зависимость полных механических энергий пробоя от формы головки тела, изложенную в работе [2]: для конической формы:               T 2 20 0 2 1 L R WtR 

4
Кобелев В.Н., Потопахин В.А. Динамика многослойных оболочек // Ростов. Изд-ва. Ростовского университета, 1985. 160с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2993
    Prefix
    свободноармированным заполнителем (САЗ) Для расчета деформаций ТК при ударе (без учета пробивания) можно использовать теорию удара по однослойной пластине (например, теорию Герца), которая эквивалентна по массово жесткостным характеристикам исследуемой трехслойной конструкции. Можно использовать уравнения движения многослойной оболочки в операторной форме, которые приведены в
    Exact
    [4]
    Suffix
    , считая, что радиус многослойной оболочки R: j(uo,KKo,KKo,Kj,KQ)(j)(j)(j)(j), (1) где: К=3 – число слоев в пакете; u,,o,KK,oK,o – составляющие вектора перемещений точек срединной поверхности к-го несущего слоя; QjK, – вектор внешней нагрузки, приложенный к к-му несущему слою.

  2. In-text reference with the coordinate start=8765
    Prefix
    Авторам неизвестны методики расчета процесса динамического деформирования среды при таких условиях. Поэтому предлагается модель деформирования такой среды, которая позволяет получить приближенные зависимости расчета [8]. Непрерывная среда по аналогии с работами
    Exact
    [4]
    Suffix
    заменяется некоторой дискретной структурой, образуемой объемной решеткой, грани которой проведены параллельно осям координат X, Y, Z. Число элементов решетки определяется из условий получения достаточного для практики точного расчета.

5
Кобелев В.Н., Батдалов М.М., Устарханов О.М., Новиков В.Н. «Экспериментальные исследования модуля сдвига свободноармированного заполнителя» Известия вузов СССР МАШИНОСТРОЕНИЕ, No2-1986 г.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=14635
    Prefix
    2 2 xzyzz t W s z N y N x N          . (8) Так как рассматривается система, симметричная относительно оси нагружения, уравнение может быть преобразовано к виду: 2 2 xzz t W s y N x N        . (9) Если lzx, то 2 2 xzz t W NNls   . (10) Здесь msl- масса элемента. Результаты эксперимента и их обсуждение. После постановки хараксдвига
    Exact
    [5,6]
    Suffix
    и др. САЗ, а также характеристик ударяющего тела, в полученные уравнения, описывающие движение элементарной массы при попадании в ее летящего тела, получим дифференциальные уравнения второго порядка с торые можно записать в виде:         (0). (0)0; (,,); ZV0 Z ZFtZZ   (11) Движение САЗ рассчитывалось методом Эйлера с пересчетом.

6
Кобелев В.Н., Батдалов М.М., Устарханов О.М., Новиков В.Н. «Экспериментальные исследования модулей упругости свободно армированного заполнителя» Известия высших учебных заведений МАШИНОСТРОЕНИЕ, No4-1985 г.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=14635
    Prefix
    2 2 xzyzz t W s z N y N x N          . (8) Так как рассматривается система, симметричная относительно оси нагружения, уравнение может быть преобразовано к виду: 2 2 xzz t W s y N x N        . (9) Если lzx, то 2 2 xzz t W NNls   . (10) Здесь msl- масса элемента. Результаты эксперимента и их обсуждение. После постановки хараксдвига
    Exact
    [5,6]
    Suffix
    и др. САЗ, а также характеристик ударяющего тела, в полученные уравнения, описывающие движение элементарной массы при попадании в ее летящего тела, получим дифференциальные уравнения второго порядка с торые можно записать в виде:         (0). (0)0; (,,); ZV0 Z ZFtZZ   (11) Движение САЗ рассчитывалось методом Эйлера с пересчетом.

7
Смирнов В.И., Соболев С.Л. О применении нового метода к изучению упругих колебаний в пространстве при наличии осевой симметрии//тр. Сейсмического института АН СССР. No29, М., 1983. С31.-40.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7995
    Prefix
    Если бы физико-механические характеристики САЗ были таковы, что внедрение ударяющего тела было значительно, а вызываемые в процессе ударной волны напряжения не превосходили предел упругости, решение задачи прочности САЗ при известных физико-механических характеристиках могло бы быть сведено к задаче Лемба
    Exact
    [7]
    Suffix
    , в которой исследуются волновые процессы в упругом пространстве, возникающие на границе среды при действии некоторого нестационарного потенциала, сосредоточенного в пространстве источника. Однако, вследствие того, что САЗ обладает весьма малыми значениями приведенных модулей упругости, при взаимодействии с ударником в САЗ возникают очень большие нелинейные деформации.

8
Устарханов О М. Напряженно-деформированное состояние волокнистого материала при динамическом ударе. Научно-тематический сборник. Махачкала. 1995.С.135-140.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8720
    Prefix
    Авторам неизвестны методики расчета процесса динамического деформирования среды при таких условиях. Поэтому предлагается модель деформирования такой среды, которая позволяет получить приближенные зависимости расчета
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Непрерывная среда по аналогии с работами [4] заменяется некоторой дискретной структурой, образуемой объемной решеткой, грани которой проведены параллельно осям координат X, Y, Z. Число элементов решетки определяется из условий получения достаточного для практики точного расчета.

9
Устарханов О.М. «Вопросы прочности трехслойных конструкций с регулярным дискретным заполнителем»: Дисс. д−ра техн наук. - Ростов-на-Дону. 2000.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=15442
    Prefix
    На рис. 2 приведены графические и аналитические зависимости относительной толщины пробивания САЗ от ее плотности и высоты дискретного пирамидального заполнителя, по которому можно определить необходимую плотность САЗ для данной скорости попадания летящего тела. Вывод. 1. Сравнение теоретических данных с экспериментальными приведенными в работе
    Exact
    [9]
    Suffix
    показало, что расхождение между ними составляет (12-16)%. 2. Предложенная модель расчета ТК от действия динамической сосредоточенной нагрузки позволяет получить систему дифференциальных уравнений, которая достаточно точно определяет НДС рассматриваемой ТК.