The 10 references with contexts in paper V. Agapov P., A. Vasiljev V., K. Aidemirov R., В. Агапов П., А. Васильев В., К. Айдемиров Р. (2016) “УЧЕТ НЕЛИНЕЙНОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАТЕРИАЛОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ // THE ACCOUNT OF MATERIALS NONLINEARITY IN FINITE ELEMENT ANALYSIS OF REINFORCED CONCRETE COLUMNS OF RECTANGULAR CROSS SECTIONS” / spz:neicon:vestnik:y:2014:i:1:p:77-84

1
Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюпин Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона. - М., Стройиздат, 1974. - 316 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=3882
    Prefix
    Исследованию нелинейного поведения бетона и железобетона посвящено большое количество работ отечественных и зарубежных ученых. Наиболее значительные результаты в области теории железобетона в нашей стране были получены во второй половине ХХ века
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Они носили в основном теоретический характер и, к сожалению, были мало связаны с интенсивно развивавшимся в те годы прикладным методом конечных элементов. Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов [4-6].

  2. In-text reference with the coordinate start=5569
    Prefix
    В данной работе этот элемент модернизирован с целью использования его в расчетах железобетонных колонн с учетом нелинейности деформирования бетона и арматуры и трещинообразования в бетоне. Расчет физически нелинейных конструкций с помощью ВК ПРИНС ведется шагово - итерационным способом
    Exact
    [1]
    Suffix
    по уравнению: ,PuKNL (1) где NLK – полная нелинейная матрица жесткости, связывающая приращения узловых сил и перемещений, u и P – приращения узловых перемещений и узловых сил конечно-элементной модели, соответственно.

2
Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. - М., Стройиздат, 1996. - 396 с. P0, 3875 50 кН=19,375 кН Мпред79, 5 кН м
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3882
    Prefix
    Исследованию нелинейного поведения бетона и железобетона посвящено большое количество работ отечественных и зарубежных ученых. Наиболее значительные результаты в области теории железобетона в нашей стране были получены во второй половине ХХ века
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Они носили в основном теоретический характер и, к сожалению, были мало связаны с интенсивно развивавшимся в те годы прикладным методом конечных элементов. Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов [4-6].

3
Гениев Г.А., Колчунов В.И., Клюева Н.В., Никулин А.И., Пятикрестовский К.П. Прочность и деформативность железобетонных конструкций при запроектных воздействиях. - АСВ, Москва, 2004. - 216 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3882
    Prefix
    Исследованию нелинейного поведения бетона и железобетона посвящено большое количество работ отечественных и зарубежных ученых. Наиболее значительные результаты в области теории железобетона в нашей стране были получены во второй половине ХХ века
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Они носили в основном теоретический характер и, к сожалению, были мало связаны с интенсивно развивавшимся в те годы прикладным методом конечных элементов. Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов [4-6].

4
Chen W.F. Plastisity in Reinforced Concrete. - J.Ross Publishing, 2007. - 463 p.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4251
    Prefix
    Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов
    Exact
    [4-6]
    Suffix
    . Это привело к тому, что в нашей стране в настоящее время нет ни одной отечественной программы метода конечных элементов, в которой были бы реализованы нелинейные расчеты железобетонных конструкций в двух- и трехмерной постановке.

5
Gedolin L.,Deipoli S. Finite element studies of shear-critical R/C beams// ASCE Journal of the Engineering Mechanics Division. Vol. 103, N EM3, pp. 395-410, June,1977.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4251
    Prefix
    Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов
    Exact
    [4-6]
    Suffix
    . Это привело к тому, что в нашей стране в настоящее время нет ни одной отечественной программы метода конечных элементов, в которой были бы реализованы нелинейные расчеты железобетонных конструкций в двух- и трехмерной постановке.

  2. In-text reference with the coordinate start=9232
    Prefix
    При возникновении трещины модуль упругости в направлении, перпендикулярном трещине, принимается равным нулю, а модули сдвига в направлении, параллельном трещине, корректируются в соответствии с рекомендациями, приведенными в работе
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Использованные рекомендации учитывают агрегатное взаимодействие в зоне трещины, нагельный эффект и другие факторы, влияющие на работу треснувшего бетона на сдвиг. Нормальные напряжения в направлении трещины обнуляются.

6
K.J. Bathe and P.M. Wiener. "On Elastic-Plastic Analysis of I-Beams in Bending and Torsion"// Computers and Structures, Vol. 17, pp. 711-718, 1983.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4251
    Prefix
    Исследования же иностранных специалистов, напротив, носили в основном прикладной характер и были направлены на создание численных методик, в частности, в рамках метода конечных элементов
    Exact
    [4-6]
    Suffix
    . Это привело к тому, что в нашей стране в настоящее время нет ни одной отечественной программы метода конечных элементов, в которой были бы реализованы нелинейные расчеты железобетонных конструкций в двух- и трехмерной постановке.

7
Агапов В.П., Васильев А.В. Моделирование колонн прямоугольного сечения объемны ми элементами с использованием суперэлементной технологии // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. - М., Изд-во РУДН, No 4, 2012.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4731
    Prefix
    Настоящее исследование преследует цель способствовать сокращению указанного отставания. Для достижения указанной цели авторы отказались от гипотезы плоских сечений и взяли на вооружение успешно апробированную
    Exact
    [7-8]
    Suffix
    и реализованную в вычислительном комплексе ПРИНС [9] модель колонны прямоугольного сечения, предназначенную для линейных и физически нелинейных расчетов таких колонн в составе пространственных конструкций с использованием объемных конечных элементов и суперэлементной технологии.

8
Агапов В.П., Васильев А.В. Суперэлемент колонны прямоугольного сечения с физической нелинейностью//Вестник МГСУ, No5, 2013.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4731
    Prefix
    Настоящее исследование преследует цель способствовать сокращению указанного отставания. Для достижения указанной цели авторы отказались от гипотезы плоских сечений и взяли на вооружение успешно апробированную
    Exact
    [7-8]
    Suffix
    и реализованную в вычислительном комплексе ПРИНС [9] модель колонны прямоугольного сечения, предназначенную для линейных и физически нелинейных расчетов таких колонн в составе пространственных конструкций с использованием объемных конечных элементов и суперэлементной технологии.

  2. In-text reference with the coordinate start=5181
    Prefix
    на вооружение успешно апробированную [7-8] и реализованную в вычислительном комплексе ПРИНС [9] модель колонны прямоугольного сечения, предназначенную для линейных и физически нелинейных расчетов таких колонн в составе пространственных конструкций с использованием объемных конечных элементов и суперэлементной технологии. Суперэлемент, описанный в работе
    Exact
    [8]
    Suffix
    , предназначался для физически нелинейного расчета колонн, выполненных из однородного материала. В данной работе этот элемент модернизирован с целью использования его в расчетах железобетонных колонн с учетом нелинейности деформирования бетона и арматуры и трещинообразования в бетоне.

9
Агапов В.П. Исследование прочности пространственных конструкций в линейной и нелинейной постановках с использованием вычислительного комплекса «ПРИНС». - Пространственные конструкции зданий и сооружений (исследование, расчет, проектирование, применение). – Сб. статей, вып. 11 // МОО «Пространственные конструкции», под ред. В. В. Шугаева и др. – М., 2008, с. 57-67.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=4792
    Prefix
    Настоящее исследование преследует цель способствовать сокращению указанного отставания. Для достижения указанной цели авторы отказались от гипотезы плоских сечений и взяли на вооружение успешно апробированную [7-8] и реализованную в вычислительном комплексе ПРИНС
    Exact
    [9]
    Suffix
    модель колонны прямоугольного сечения, предназначенную для линейных и физически нелинейных расчетов таких колонн в составе пространственных конструкций с использованием объемных конечных элементов и суперэлементной технологии.

  2. In-text reference with the coordinate start=7136
    Prefix
    вектор P узловых сил, статически эквивалентный полным значениям внутренних напряжений, находится вектор невязки как разность между полным вектором внешней нагрузки P и вектором P и решение корректируется с учетом этой невязки. Матрица жесткости К для отдельного объемного конечного элемента, входящего в состав суперэлемента, находится по приведенной ниже формуле из
    Exact
    [9]
    Suffix
    : , V T KBCBdV (4) где В – матрица, связывающая компоненты деформаций элемента с компонентами узловых перемещений, С – матрица, связывающая компоненты напряжений с компонентами деформаций.

  3. In-text reference with the coordinate start=7803
    Prefix
    Вектор узловых нагрузок конечного элемента находится из соотношения: , V fNTpdV (5) где N – матрица функций формы, выражающая перемещения внутренних точек конечных элементов с узловыми перемещениями, р – вектор, составленный из компонентов распределенной нагрузки. Методика вычисления геометрической матрицы В хорошо известна и описана, например, в
    Exact
    [9]
    Suffix
    . При построении физической матрицы для бетона авторы исходили из следующих предпосылок. Физическая матрица С для бетона строится следующим образом. На первом шаге нагружения и на первой итерации материал считается изотропным и линейным.

  4. In-text reference with the coordinate start=9956
    Prefix
    Физические уравнения при возникновении трещины формируются сначала в главных осях, а затем пересчитываются к глобальным осям. Физические уравнения для арматуры принимаются на основе диаграммы Прандтля по методике, описанной в работе
    Exact
    [9]
    Suffix
    . Описанный выше конечный элемент реализован в ВК ПРИНС. Для проверки работоспособности разработанного элемента рассчитана отдельно стоящая защемленная понизу железобетонная колонна, нагруженная на свободном конце сосредоточенными поперечными силами, равнодействующая которых50 кНPk, где к – параметр нагрузки.

10
Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. СП 52-101-2003. - Москва, 2005.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=8671
    Prefix
    Зависимость между приращениями напряжений и деформаций устанавливается при этом с помощью касательного модуля, определяемого по трехлинейной диаграмме состояния бетона в сжатой зоне, рекомендуемой действующими строительными правилами
    Exact
    [10]
    Suffix
    . Зависимость между напряжениями и деформациями в растянутой зоне принимается линейной до возникновения трещины. Момент возникновения трещины фиксируется по главным напряжениям. При возникновении трещины модуль упругости в направлении, перпендикулярном трещине, принимается равным нулю, а модули сдвига в направлении, параллельном трещине, корректируются в

  2. In-text reference with the coordinate start=12103
    Prefix
    Это соответствовало нагрузке или моменту в заделке, равному 77,5 кН×м. Для оценки полученного результата было найдено предельное значение момента в заделке по методике, изложенной в работе
    Exact
    [10]
    Suffix
    для оценки прочности нормальных сечений (см. пункт 6.2.14, стр.14). При принятых характеристиках бетона и арматуры и симметричном армировании найдено значение . Расхождение между двумя результатами составляет 2,59%, что свидетельствует о достоверности предложенной и реализованной в программном комплексе ПРИНС методики.