The 49 reference contexts in paper I. Lobanov E., И. Лобанов Е. (2018) “МАТЕМАТИЧЕСКОЕ НИЗКОРЕЙНОЛЬДСОВОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ПЛОСКИХ КАНАЛАХ С СИММЕТРИЧНО РАСПОЛОЖЕННЫМИ НА ОБЕИХ СТОРОНАХ ТУРБУЛИЗАТОРАМИ // MATHEMATICAL LOW-REYNOLDS MODELING OF HEAT EXCHANGE IIN TURBULENT FLOW IN FLAT CHANNELS WITH TURBULATORS SYMMETRICALLY LOCATED ON BOTH SIDES” / spz:neicon:vestnik:y:2018:i:2:p:70-93

  1. Start
    11052
    Prefix
    Интенсификация теплообмена в плоских каналах посредством установки поверхностных турбулизаторов как на одной, так и на обеих поверхностях (одинарные и двойные выступы соответственно) лишена соответствующих недостатков, присущих развитию поверхности теплообмена
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    . Она не требует существенного увеличения внешних размеров плоских каналов и поэтому применима в любых плоских каналах. Изготовление турбулизаторов на поверхностях плоских каналов не связано со значительными технологическими трудностями.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    11899
    Prefix
    The Grig of the Flat chennel, Consisting of several sections with a turbulator located in the middle, an Input and autput smooth sections (only one section is considered in the periodic setting) В отличие от случая, рассмотренного c теоретических позиций в
    Exact
    [12-20]
    Suffix
    , когда турбулизаторы устанавливались только на одной (нижней – «внутренней») поверхности плоского канала, в рамках данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    12420
    Prefix
    данного исследования рассматривается случай, когда турбулизаторы распложены на обеих поверхностях плоского канала, причём турбулизаторы должны не иметь смещения друг относительно друга и быть равной высоты. Аналитические исследования интенсифицированного теплообмена для плоских каналов с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока были проведены в работах
    Exact
    [21-22]
    Suffix
    . Постановка задачи. На данном этапе развития ставится задача детерминирования локальных значений интенсифицированного теплообмена и гидравлического сопротивления в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами потока на основе теоретического метода, основанного на решении факторизованным конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью мо
    (check this in PDF content)

  4. Start
    13290
    Prefix
    Правомерность применения вышеуказанного метода основано на том, что ранее он позволил с приемлемой точностью проводить расчеты коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами кольцевых турбулизаторов, в том числе полученных накаткой, для прямых круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [23- 34]
    Suffix
    . В последние годы интенсивно развиваются многоблочные вычислительные технологии для решения задач вихревой аэромеханики и теплофизики, базирующиеся на пересекающихся структурированных сетках. Основной целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двустор
    (check this in PDF content)

  5. Start
    14144
    Prefix
    целью данного исследования является теоретическое исследование осреднённых и локальных параметров интенсифицированного течения и теплообмена, а также вихревых зон для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения с помощью факторизированного конечно-объёмного метода (ФКОМ), который был успешно апробирован при расчете подобных течений в
    Exact
    [23-36]
    Suffix
    . Данная работа непосредственно посвящена исследованию структуры потока в трубе, интенсифицированного поверхностными периодически расположенными турбулизаторами прямоугольного поперечного сечения.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    15210
    Prefix
    Для данного исследования представляют интерес только те плоские каналы с турбулизаторами на обеих поверхностях, в которых интенсификация теплообмена обеспечивалась, в основном, за счёт искусственной турбулизации потока вблизи стенки, а не за счёт увеличения площади поверхности теплообмена. Достаточно подробные эмпирические данные были приведены в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , где было показано, что установка турбулизаторов на второй поверхности плоского канала незначительно увеличивает теплоотдачу на первой поверхности плоского канала, но существенно увеличивает гидравлическое сопротивление.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    15844
    Prefix
    Экспериментальные данные для двустороннего подогревания воздуха в относительно коротких плоских каналах с поперечными двусторонними (а также односторонними) прямоугольными турбулизаторами потока
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    позволили сгенерировать эмпирическую зависимость для интенсифицированного теплообмена в диапазонах t/h=10ч20; h/dЭ=0,047ч0,078; =(30ч90)°; В/Н=1ч4; Re=(1ч6).104: (1) где В – ширина плоского канала, Н – высота плоского канала; h – высота турбулизатора; t – шаг между турбулизаторами; – угол размещения турбулизаторов к оси плоского канала; dэ – эквивалентный диаметр плоского канала
    (check this in PDF content)

  8. Start
    16915
    Prefix
    , равный 2,24 для плоского канала с турбулизаторами на обеих поверхностях и 1,88, когда турбулизаторы установлены только на одной поверхности; , гл — коэффициенты гидравлического сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4
    Exact
    [1, 3, 4]
    Suffix
    . Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз [1-4]. Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    17091
    Prefix
    сопротивления плоского канала с турбулизаторами и гладкого плоского канала соответственно; p=0 при =90°, p=0,35 при <90° (если В/Н>2, то следует принимать В/Н>2); m=0,35 и n=0,1 при B/H=1; m=0 и n=0 при B/H=2ч4 [1, 3, 4]. Экспериментально установленное увеличение теплоотдачи в плоских каналах с турбулизаторами составляет 2ч2,8 при увеличении гидравлического сопротивления в 3,35ч6 раз
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    17301
    Prefix
    Существуют довольно многочисленные экспериментальные данные по теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами, относящиеся не только к длинным каналам, но и к коротким. Например, в исследованиях
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно [5-6], максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещаетс
    (check this in PDF content)

  11. Start
    17578
    Prefix
    Например, в исследованиях [5-6] приведены результаты экспериментального исследования интенсифицированного теплообмена в плоском канале с полукруглыми выступами на обеих поверхностях канала. Здесь имеет место одновременное развитие гидродинамического и температурного пограничных слоёв, и, согласно
    Exact
    [5-6]
    Suffix
    , максимальная теплоотдача имеет место на расстоянии (3,35ч6).h от турбулизатора и с повышением скорости перемещается по потоку, а средний теплообмен не зависит от расстояния от входа в канал, определяется геометрическими параметрами турбулизаторов h/t и h/H, и описывается следующим эмпирическим выражением для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим
    (check this in PDF content)

  12. Start
    18285
    Prefix
    для h/t=0,25ч0,78; h/Н=0,00905ч0,04; Re=(3ч40).104: (2) где определяющим размером для чисел Нуссельта и Рейнольдса является расстояние от входа в канал х, коэффициент теплоотдачи отнесён к полной поверхности канала с турбулизаторами. Эмпирическое выражение для гидравлического сопротивления для плоских каналов с турбулизаторами на обеих поверхностях выглядит следующим образом
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    : (3) где l — длина канала. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в [1-2], следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочи
    (check this in PDF content)

  13. Start
    18458
    Prefix
    Эмпирическое выражение для гидравлического сопротивления для плоских каналов с турбулизаторами на обеих поверхностях выглядит следующим образом [5, 6]: (3) где l — длина канала. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в [1-2], следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочисленны, выполнены в достаточно узких диапазонах чисел Рейнольдса и Прандтля, геометрических характеристик турбулизаторов, поэтому необходимость генерации теоретических методов иссле
    (check this in PDF content)

  14. Start
    18517
    Prefix
    Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления в коротких плоских каналах с гладкими стенками в полной мере рассмотрен в монографии [7]. Из вышеприведённых данных и из анализа, приведённого в
    Exact
    [1-2]
    Suffix
    , следует, что экспериментальные данные по интенсифицированному теплообмену в плоских каналах с турбулизаторами на обеих поверхностях довольно немногочисленны, выполнены в достаточно узких диапазонах чисел Рейнольдса и Прандтля, геометрических характеристик турбулизаторов, поэтому необходимость генерации теоретических методов исследования данного вида теплообмена является актуальной и имеет су
    (check this in PDF content)

  15. Start
    20128
    Prefix
    локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами представляется наиболее перспективным в направлении разработки на основе многоблочных вычислительных технологий специализированных распараллеленных пакетов, целевые направления которых можно охарактеризовать следующим образом. 1. Развитие оригинальных многоблочных вычислительных технологий
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    , основанных на разномасштабных пересекающихся структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,7
    (check this in PDF content)

  16. Start
    20582
    Prefix
    структурированных сетках, для высокоэффективного и точного решения нестационарных двумерных и трёхмерных задач конвективного теплообмена в прямых круглых трубах и плоских каналах с организованной шероховатостью в виде выступов в однородной рабочей среде в достаточно широком диапазоне чисел Рейнольдса (Rе=104106) и Прандтля (Рr=0,712). Отличие от предыдущих вариантов пакета
    Exact
    [23-25, 35]
    Suffix
    состоит в том, что методология дополняется использованием периодических граничных условий, позволяющим оценивать асимптотические характеристики труб и плоских каналов с дискретной шероховатостью.
    (check this in PDF content)

  17. Start
    21702
    Prefix
    Исходная система дифференциальных уравнений в частных производных — уравнений Навье-Стокса и Рейнольдса, замыкается с помощью модифицированной с учетом кривизны линий тока, согласно подходу Ментера, модели переноса сдвиговых напряжений. Исходные сведения об управляющих уравнениях и приемлемых граничных условиях содержатся в
    Exact
    [37]
    Suffix
    . Используются основанные на периодических граничных условиях оригинальные процедуры коррекции давления и среднемассовой температуры. Методология решения исходных уравнений — основанная на концепции расщепления по физическим процессам процедура коррекции давления.
    (check this in PDF content)

  18. Start
    23257
    Prefix
    Flat channel with symmetrically located turbulizers of identical heights and steps on both surfaces (double turbulators) В периодической постановке рассматривается только одна секция, в то время как в общем случае необходимо использовать несколько секций (в работах
    Exact
    [23-25, 35-36]
    Suffix
    число секций доходило до 12; отдельные исследования включали 20 секций). Для уменьшения числа расчётных узлов в трубе выделяется более подробная пристеночная область (синяя сетка) и менее подробная осевая (зелёная).
    (check this in PDF content)

  19. Start
    25762
    Prefix
    турбулизаторами, в том числе составляющим скорости, гидравлическим потерям и средней по выделенной площади участка стенки канала теплоотдаче, результатам расчёта по турбулентным характеристикам членов уравнения для энергии турбулентных пульсаций (генерации, диссипации, конвективного и диффузионного переноса). Для внешнего обтекания прямоугольных выступов сходный подход был применён, напр., в
    Exact
    [38]
    Suffix
    . Обсуждение результатов. Можно констатировать, что структура турбулентного потока в плоском канале, в котором требуется интенсифицировать теплоотдачу, удовлетворительно изучена экспериментальным и теоретическим образом, что обусловливает необходимость максимального увеличения интенсивности турбулентных пульсаций в определенных областях потока, в которых это даст наибольший интенсификац
    (check this in PDF content)

  20. Start
    26596
    Prefix
    Качественно, на основе экспериментальных данных для круглых труб с турбулизаторами, они изучены в той мере, что можно целенаправленно использовать вихревые зоны в целях интенсификации теплообмена в трубах
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – ша
    (check this in PDF content)

  21. Start
    26825
    Prefix
    В работе рассматриваются наиболее характерные случаи применения периодических симметричных поверхностно расположенных турбулизаторов прямоугольного поперечного сечения в плоских каналах (объект исследования)
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований [1-4].
    (check this in PDF content)

  22. Start
    27158
    Prefix
    сечения в плоских каналах (объект исследования) [1, 2], а именно: Pr=0,7210; Re=103105; h/DЭ=0,0560,102; t/D=0,282,04 (h – высота турбулизатора; DЭ – эквивалентный диаметр плоского канала с турбулизаторами; t – шаг между турбулизаторами; Pr и Re – числа Прандтля и Рейнольдса соответственно); данный диапазон является более широким, чем диапазон экспериментальных исследований
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    . В рамках данной статьи рассматриваются, в основном, турбулизаторы квадратного поперечного сечения (поперечное сечение рассматриваемого плоского канала с симметричными поперечными поверхностно расположенными поверхностными турбулизаторами потока квадратного поперечного сечения показано на рис. 1.), поскольку они наиболее применяемы для интенсификации теплообмена.
    (check this in PDF content)

  23. Start
    27855
    Prefix
    Для турбулизаторов другой ширины турбулизаторов закономерности будут сходными, кроме крайних случаев: слишком узкие турбулизаторы будут больше турбулизировать ядро потока, чем пристенный слой, а для слишком широких турбулизаторов будут присутствовать закономерности, характерные для труб с канавками («траншеями»)
    Exact
    [35]
    Suffix
    . Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями [33-34, 37].
    (check this in PDF content)

  24. Start
    28158
    Prefix
    Для остальных случаев интенсификации теплообмена структура вихревых зон и интегральные характеристика течения и теплообмена будут иметь качественно сходный характер. Для данного случая был использован двумерный (плоскосимметричный) подход к задаче с периодическими граничными условиями
    Exact
    [33-34, 37]
    Suffix
    . Обоснованность реализации двумерного подхода для решения поставленных в данном исследовании задач была предварительно обоснована решением сходных задач для круглой трубы с турбулизаторами в трёхмерной постановке и сравнении результатов расчётов с двумерным (осесимметричным) подходом.
    (check this in PDF content)

  25. Start
    29583
    Prefix
    , различия между двух- и трёхмерным подходами для расчёта осреднённых параметров течения и теплообмена для каналов симметричной геометрии с турбулизаторами составляют порядка одного процента. Для характерных случаев для рассматриваемого диапазона геометрических и режимных параметров (h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72), которые были исследованы экспериментально
    Exact
    [1-4]
    Suffix
    , линии тока для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами приведены на рис. 3–7. Рис. 3. Линии тока для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28 Fig. 3. Current lines for flat channels with turbulizers at h/DE=0,056; t/DE=0,28 Рис. 4.
    (check this in PDF content)

  26. Start
    31037
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    . В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный [23-35]) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.
    (check this in PDF content)

  27. Start
    31185
    Prefix
    Current lines for flat channels with turbulizers at h / DE = 0.102; t / DE = 2.04; Re = 104; Pr = 0.72 Аспекту исследования линий тока в трубах с турбулизаторами уделено подробное внимание в работах [23-35]. В плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами линии тока имеют сходный характер (рис. 3-7). Соответствующий (аналогичный
    Exact
    [23-35]
    Suffix
    ) анализ позволяет выяснить характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами.
    (check this in PDF content)

  28. Start
    31612
    Prefix
    характер изменения локальных и осреднённых параметров течения и теплообмена в зависимости от геометрических и режимных характеристик в плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами. Кратко можно отметить, что на рис. 3-7 отчётливо видны системы вихрей, характерные для закрытых, открытых и полуоткрытых впадин, аналогичные системам вихрей для круглых труб с турбулизаторами
    Exact
    [31-36]
    Suffix
    . Реализация вышеизложенного метода позволила получить расчётные значения локальных значений гидравлического сопротивления и теплообмена в плоских каналах с двойными симметричными турбулизаторами квадратного поперечного сечения в зависимости от геометрических характеристик турбулизаторов и режимов течения теплоносителя.
    (check this in PDF content)

  29. Start
    32404
    Prefix
    Расчётные значения для теплообмена для воздуха в плоском канале с периодическими поверхностно расположенными симметричными двойными турбулизаторами потока необходимо сравнить с соответствующими экспериментальными данными различных авторов, которые наиболее полно представлены в
    Exact
    [1-10]
    Suffix
    . Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4].
    (check this in PDF content)

  30. Start
    32697
    Prefix
    Наиболее надёжные экспериментальные данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в плоских каналах с двусторонними симметрично расположенными турбулизаторами представлены в работах [3- 4]. Расчётные данные по разработанной в данной работе теории в диапазоне исследования работ
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    представлены в табл. 1. Таблица 1. Расчётные данные по гидравлическому сопротивлению и теплообмену для плоских каналов с двусторонними симметричными турбулизаторами, полученные теоретическим методом, основанном на решении факторизованном конечно-объёмным методом уравнений Рейнольдса, замыкаемых с помощью модели переноса сдвиговых напряжений Ментера, и уравнения энергии на разномасш
    (check this in PDF content)

  31. Start
    34318
    Prefix
    , and the energy equation on multi-scale intersecting structures tured grids продолжение таблицы 1. continuation of Table 1. В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8.
    (check this in PDF content)

  32. Start
    34508
    Prefix
    В дальнейшем, вышеприведённые теоретические данные сравниваются с экспериментом [3-4] на рис. 8-13. Рис. 8. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9.
    (check this in PDF content)

  33. Start
    34748
    Prefix
    расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными (пунктирная линия) [3-4] для экспериментального диапазона определяющих параметров Fig. 8. Comparison of calculated data (solid line) for heat transfer for flat channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line)
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9.
    (check this in PDF content)

  34. Start
    35299
    Prefix
    channels without turbulators with the corresponding experimental data (dashed line) [3-4] for the experimental range of defining parameters 0 10 20 30 40 50 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 9. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 10.
    (check this in PDF content)

  35. Start
    35528
    Prefix
    линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,28; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3-4] (пунктирная линия) Fig. 9. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.28; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 10. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 10.
    (check this in PDF content)

  36. Start
    35764
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,56; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 10. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11.
    (check this in PDF content)

  37. Start
    35999
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 11.
    (check this in PDF content)

  38. Start
    36221
    Prefix
    line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.56; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 11. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,056; t/DЭ=0,84; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 11. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100
    (check this in PDF content)

  39. Start
    36456
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0.056; t / DE = 0.84; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) 0 20 40 60 80 100 120 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 20006000100001400018000 Nu Re Рис. 12. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данны
    (check this in PDF content)

  40. Start
    37080
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=1,02; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 12. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Рис. 13.
    (check this in PDF content)

  41. Start
    37318
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 1.02; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Рис. 13. Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] (пунктирная линия) Fig. 13.
    (check this in PDF content)

  42. Start
    37555
    Prefix
    Сравнение расчётных данных (сплошная линия) по теплообмену для плоских каналов с турбулизаторами при h/DЭ=0,102; t/DЭ=2,04; Re=2·1032·104; Pr=0,72 с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    (пунктирная линия) Fig. 13. Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    (check this in PDF content)

  43. Start
    37790
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными [3-4] для данного диапазона определяющих параметров.
    (check this in PDF content)

  44. Start
    37954
    Prefix
    Comparison of calculated data (solid line) on heat transfer for flat channels with turbulators at h / DЕ = 0,102; t / DE = 2.04; Re = 2 · 103ё2 · 104; Pr = 0.72 with the corresponding experimental data [3-4] (dashed line) Сначала необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов без турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для данного диапазона определяющих параметров. Из рис. 8 отчётливо видно, что расчётные данные для плоского канала без турбулизаторов, полученные по разработанной в исследовании теории, соответствуют с экспериментом при расхождении порядка 5%.
    (check this in PDF content)

  45. Start
    38678
    Prefix
    каналах без турбулизаторов в рассматриваемом диапазоне определяющих параметров, что обусловливает правомерность её дальнейшего применения для расчёта теплообмена в плоских каналах с турбулизаторами. В дальнейшем необходимо сравнить расчётные данные по теплообмену для плоских каналов, но уже при наличии двусторонних симметричных турбулизаторов с соответствующими экспериментальными данными
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом [3-4] для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизат
    (check this in PDF content)

  46. Start
    39244
    Prefix
    с соответствующими экспериментальными данными [3, 4] для исследуемого диапазона определяющих параметров: h/DЭ=0,0560,102; t/DЭ=0,282,04; Re=5·1032·104 Pr=0,72. 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20006000100001400018000 Nu Re Как видно из рис. 9-13, расчётные данные очень хорошо коррелируют с существующим экспериментом
    Exact
    [3-4]
    Suffix
    для плоских каналах с двусторонними симметричными турбулизаторами, что обусловливает её правомерное применение на тех же основаниях в более широком диапазоне, чем в эксперименте. Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более
    (check this in PDF content)

  47. Start
    39770
    Prefix
    Кроме представленного сравнения теории с экспериментом для представленного интервала определяющих параметров, было проведено аналогичное сопоставление для ограниченного числа экспериментальных значений для более широкого диапазона чисел Рейнольдса, Прандтля и геометрических характеристик двойных турбулизаторов в плоских каналах
    Exact
    [1-2, 5-10]
    Suffix
    , показавшее довольно адекватное соответствие сгенерированной теории существующему экспериментальному материалу. В дальнейшем значения расчётов для плоского канала с двойными симметричными турбулизаторами сравниваются с аналогичными данными для круглой трубы с турбулизаторами (табл. 2); иными словами: сравнивается турбулизация потока для осевой и плоской симметрии.
    (check this in PDF content)

  48. Start
    47027
    Prefix
    с соответствующими данными для круглых труб с турбулизаторами, есть все основания для решения задачи об аналогичном сопоставлении, но для несколько более широкого диапазона определяющих параметров, — h/DЭ=0,025ч0,050; t/DЭ=0,25ч1,00; Re=104ч106; Рr=0,72ч10 — но для турбулизаторов полукруглого поперечного сечения, поскольку данные характеристики актуальны для труб с диафрагмами
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Температурный фактор (отношение температуры стенки к среднемассовой температуре) 푇С 푇̅ =2. С этой целью в табл. 4 приведены соответствующие данные по относительному теплообмену NuП/NuT (индексы: «п» — плоский канал; «т» — труба) и гидравлическому сопротивлению ξП/ξT; для сравнения приведены относительные расчётные данные для гладких труб и плоских каналов.
    (check this in PDF content)

  49. Start
    55060
    Prefix
    сопротивление ξП/ξT для каналов с турбулизаторами всегда выше, чем для гладких каналов, однако, относительный теплообмен NuП/NuT может для каналов с турбулизаторами может быть выше, чем для гладких каналов, что косвенно указывает на более оптимальное перераспределение температурного напора по сечению канала при интенсифицированном теплообмене (ср., напр., для круглых труб с диафрагмами
    Exact
    [39-40]
    Suffix
    ). Вывод: В работе была сгенерирована теоретическая математическая модель расчёта для интенсифицированного теплообмена при турбулентном течении для плоского канала с симметрично расположенными на обеих его сторонах турбулизаторами в зависимости от геометрических параметров канала и режимов течения теплоносителя.
    (check this in PDF content)