The 8 reference contexts in paper I. Inzhutov S., V. Mezentsev V., A. Rozhkov F., M. Khovansky E., И. Инжутов С., В. Мезенцев В., А. Рожков Ф., М. Хованский Е. (2017) “УЧЕТ ПОЛЗУЧЕСТИ ДРЕВЕСИНЫ В РАСЧЕТАХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРИМЕРЕ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМОЙ ЛИНЗООБРАЗНОЙ БЛОК-ФЕРМЫ // THE CALCULATION OF WOODEN CONSTRUCTIONS TAKING INTO ACCOUNT THE CREEP OF WOOD ON THE EXAMPLE OF A STATICALLY INDETERMINATE LENTICULAR BLOCKED TRUSS” / spz:neicon:vestnik:y:2017:i:3:p:156-164

  1. Start
    10344
    Prefix
    Известно, что в процессе эксплуатации происходит изменение физико-механических свойств древесины. Эта проблема достаточно подробно изучена в трудах К.П. Пятикрестовского, В.И. Травуша, Е.Н. Серова, Д.К. Арленинова и др.
    Exact
    [4,6,8-17]
    Suffix
    . Но до сих пор малоизученным остается вопрос влияния уровня напряжений на рост ползучести древесины, а также отсутствует конкретная методика по расчету в нормативной литературе. Постановка задачи.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    11135
    Prefix
    Выражается из закона Гука и определяется, как отношение напряжения к деформации сжатия (удлинения) (1) В современной нормативной литературе по проектированию деревянных конструкций
    Exact
    [7]
    Suffix
    рекомендуется при расчетах по второй группе предельного состояния применять E = 10000 МПа; по первой группе – E = 300R, т.е. 3900 МПа. Такой разброс в значениях модуля упругости обусловлен тем, что при использовании «модуля деформаций» (3900 МПа) в расчетах по обеим группам предельного состояния деревянные конструкции становятся неконкурентными металлическим и железобетонным.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    11562
    Prefix
    Такой разброс в значениях модуля упругости обусловлен тем, что при использовании «модуля деформаций» (3900 МПа) в расчетах по обеим группам предельного состояния деревянные конструкции становятся неконкурентными металлическим и железобетонным. В теории расчета железобетонных конструкций
    Exact
    [5]
    Suffix
    имеется направление, учитывающее реологические свойства бетона в линейной, но неравновесной постановке, т.е. с учетом запаздывания деформаций, влияния режима и длительности загружения. Согласно данному направлению ползучесть бетона может учитываться в линейных расчетах с помощью замены начального модуля упругости бетона некоторым, уменьшающимся во времени вследствие ползучести, т.е. «модулем д
    (check this in PDF content)

  4. Start
    12496
    Prefix
    Такой подход учета реологических свойств материала при определении деформативности изгибаемых и сжатоизгибаемых элементов в линейной постановке вполне приемлем при расчете деревянных конструкций. Методы исследования. Основываясь на этом в работах
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    предложена методика учета ползучести, в которой, используя линейно-степенную зависимость между напряжением и относительными деформациями, а также экспериментальные данные по оценке ползучести древесины, при напряжениях, не превышающих расчетное сопротивление в работе на сжатие и изгиб, рекомендуется для расчета деревянных конструкций, в первую очередь статически неоп
    (check this in PDF content)

  5. Start
    13351
    Prefix
    упругости, а точнее «модуль полных деформаций», в величине которых помимо упругих учитываются остаточные деформации, доля которых увеличивается по мере возрастания уровня напряжений в деревянных элементах. В таблице 1 приведена зависимость переменного модуля упругости от уровня напряжений в деревянных элементах. Таблица 1.Зависимость переменного модуля упругости от уровня напряжений
    Exact
    [2]
    Suffix
    Table 1. Dependence of the variable modulus of elasticity on the stress level [2] Напряжения, МПа ≤ 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 E, МПа 10000 9200 8300 7400 6500 5600 5000 4400 3900 В работе [2] приведен пример расчета статически определимой балки с учетом ползучести, нагруженной двумя сосредоточенными силами.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    13431
    Prefix
    В таблице 1 приведена зависимость переменного модуля упругости от уровня напряжений в деревянных элементах. Таблица 1.Зависимость переменного модуля упругости от уровня напряжений [2] Table 1. Dependence of the variable modulus of elasticity on the stress level
    Exact
    [2]
    Suffix
    Напряжения, МПа ≤ 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 E, МПа 10000 9200 8300 7400 6500 5600 5000 4400 3900 В работе [2] приведен пример расчета статически определимой балки с учетом ползучести, нагруженной двумя сосредоточенными силами.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    13533
    Prefix
    Таблица 1.Зависимость переменного модуля упругости от уровня напряжений [2] Table 1. Dependence of the variable modulus of elasticity on the stress level [2] Напряжения, МПа ≤ 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 E, МПа 10000 9200 8300 7400 6500 5600 5000 4400 3900 В работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    приведен пример расчета статически определимой балки с учетом ползучести, нагруженной двумя сосредоточенными силами. Обсуждение результатов. Нами в качестве примера приведен расчет статически неопределимой пространственной деревометаллической линзообразной блок-фермы, загруженной равномерно распределенной нагрузкой.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    14970
    Prefix
    Рис.4.Расчетная схема линзообразной блок-фермы Fig.4. Calculation scheme of lenticular block-truss На первом этапе конструкция была рассчитана с модулем упругости всех деревянных элементов E = 10000 МПа в соответствие с СП
    Exact
    [7]
    Suffix
    . При расчете конструкции на статическую нагрузку максимальный прогиб в середине пролета составил 63 мм, что меньше предельного f = l/300 = 36000/300 = 120 мм. (2) На рис.5 представлены изополя и изолинии перемещений по оси Z.
    (check this in PDF content)