The 17 reference contexts in paper Kh. Muselemov M., O. Ustarkhanov M., A. Yusupov K., Х. Муселемов М., О. Устарханов М., А. Юсупов К. (2017) “НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ШПРЕНГЕЛЬНОЙ ПОДКРАНОВОЙ БАЛКИ // STRESS-DEFORMED STATE OF A STRUT-FRAMED CRANE GIRDER” / spz:neicon:vestnik:y:2017:i:2:p:184-196

  1. Start
    5606
    Prefix
    Keywords: strut-framed girder, crane girder, internal force factors, tables, graphs, calculation schemes, strength conditions, dimensionless parameter, characteristic cross-sections Введение. Шпренгельные системы находят широкое применение в практике проектирования и строительства
    Exact
    [1,3-6,8,19,22]
    Suffix
    . Доля подкрановых балок в системе каркаса промышленных зданий составляют [8, 9] примерно 20-60% от общей массы металла. Поэтому совершенствование конструктивной системы подкрановых балок актуально.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    5696
    Prefix
    Keywords: strut-framed girder, crane girder, internal force factors, tables, graphs, calculation schemes, strength conditions, dimensionless parameter, characteristic cross-sections Введение. Шпренгельные системы находят широкое применение в практике проектирования и строительства [1,3-6,8,19,22]. Доля подкрановых балок в системе каркаса промышленных зданий составляют
    Exact
    [8, 9]
    Suffix
    примерно 20-60% от общей массы металла. Поэтому совершенствование конструктивной системы подкрановых балок актуально. Шпренгельные подкрановые балки, как показывают проведенные исследования, рациональны при шаге колонн 12 м и более.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    6302
    Prefix
    А это в свою очередь открывает новые возможности для обоснованного применения шпренгельных подкрановых балок при проектировании металлических каркасов промышленных зданий. В настоящее время внимание исследователей приковано к совершенствованию конструктивной схемы подкрановых балок
    Exact
    [7,11-13]
    Suffix
    . Постановка задачи. С целью повышения эффективности работы подкрановой балки вводится шпренгельная конструкция с двумя стойками. Эта конструкция загружается двумя мостовыми кранами.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    6760
    Prefix
    Определяется расположение мостовых кранов, при котором, возникает опасное состояние подкрановой балки. Исследуется напряженно-деформированное состояние элементов шпренгельной подкрановой балки при шаге колонн 12 м. Метод исследования. В статье
    Exact
    [1]
    Suffix
    был рассмотрен алгоритм расчета шпренгельных подкрановых балок с двумя стойками. При этом в качестве расчетной схемы была принята трехпролетная балка, у которой две промежуточные опоры имели упругоподатливые связи.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    7812
    Prefix
    Он позволяет достаточно просто решать задачи о балках на упругоподатливых опорах. Достоверность метода, основанного на применении функции Грина, проверялась нами на многих задачах, решение которых хорошо известно
    Exact
    [21]
    Suffix
    . Обычно при расчете шпренгельных подкрановых балок применяются приближенные методы [2, 10]. В настоящем исследовании приводим более точный метод расчета этих конструкций. В статье [1] при определении внутренних усилий две подкрановые балки перемещались с определенным шагом по всему пролету балки.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    7901
    Prefix
    Достоверность метода, основанного на применении функции Грина, проверялась нами на многих задачах, решение которых хорошо известно[21]. Обычно при расчете шпренгельных подкрановых балок применяются приближенные методы
    Exact
    [2, 10]
    Suffix
    . В настоящем исследовании приводим более точный метод расчета этих конструкций. В статье [1] при определении внутренних усилий две подкрановые балки перемещались с определенным шагом по всему пролету балки.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    7997
    Prefix
    Достоверность метода, основанного на применении функции Грина, проверялась нами на многих задачах, решение которых хорошо известно[21]. Обычно при расчете шпренгельных подкрановых балок применяются приближенные методы [2, 10]. В настоящем исследовании приводим более точный метод расчета этих конструкций. В статье
    Exact
    [1]
    Suffix
    при определении внутренних усилий две подкрановые балки перемещались с определенным шагом по всему пролету балки. Таким образом вычислялись наибольшие значения изгибающих моментов и поперечных сил.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    8586
    Prefix
    конструкции определялась решением дифференциального уравнения ()() 6 ()()2211xХxХ ii xx i EJyxF IV  (1) при условиях шарнирного опирания концов перекладины шпренгельной подкрановой балки. В уравнении (1) () i xx ─ дельта -функция, 1Х, 2Х ─ реакции упругоподатливых опор. Решение этого уравнения представлялось в интегральной форме
    Exact
    [1, 21]
    Suffix
    y()()(,)(,),22110lxGXlxGXxyx (2) l где, . 6 (,) 6 (,)() 0 () 0  ii Gxx i F i d i x i GxF yx (3) Неизвестные Х1 и Х2 даются равенствами: 1 ] ()(,)()[(,) ylGllylGll  02120122 r , ] 1 ][(,) 1 (,)(,)[(,) X  (4) 1 Gll GllGllGll
    (check this in PDF content)

  9. Start
    10385
    Prefix
    При этом меняются координаты i x приложения сил по схеме, показанной на рис.1. Рис.1. Расчетная схема шпренгельной балки Fig.1. Calculation scheme of the crossbeam beam По изложенному выше алгоритму
    Exact
    [1]
    Suffix
    нами были вычислены внутренние силовые фактоEJ ры в зависимости от безразмерного параметра rl3 k . Здесь: EJ – жесткость сечения перекладины при изгибе; r – коэффициент жесткости пружины; l – пролет шпренгельной подкрановой балки (шаг колонн).
    (check this in PDF content)

  10. Start
    10994
    Prefix
    Далее мы приводим таблицы и графики изгибающих моментов и поперечных сил, возникающих в сечениях перекладины шпренгельной подкрановой балки в зависимости от параметра k. Давления колѐс мостового крана приняты следующие: ;4881kHF F2515.kHПри этом нагрузки определялись с использованием литературы
    Exact
    [8-10]
    Suffix
    . Таблица 1.Максимальные моменты, поперечные силы и соответствующие сжимающие нормальные усилия в перекладине при различных значениях параметра k Table 1. The maximum moments, transverse forces and the corresponding compressive normal forces in the crossbar for different values of the parameter k No Значение параметра k Максимальный момент и соответствующие ему поперечная сила Q, и но
    (check this in PDF content)

  11. Start
    13651
    Prefix
    Schemes of cut-out nodes Из двух значений усилий в симметричных элементах шпренгельной системы выбираем бóльшее. В стойках используем узлы 1 и 2: NRkH2,1086113 (определение усилий R1 и R2 в стойках было выполнено по изложенной в статье
    Exact
    [1]
    Suffix
    методике, при х3=7м. R1=1086 кН. R1 > R2), N422894,3.kHR .2,108613kHNFс В раскосах используем узлы 3 и 4: 3093,5; sin 13 3kH N NA  .2547 sin 42 4kH N NB  .5,30933kHNFAр - в затяжке пользуемся узлами 3 и 4: N343cos2896,5;kHNА .9,2384cos443kHNNА .5,289634kHNFз Результаты расчета сведены в таблицу 2.
    (check this in PDF content)

  12. Start
    14922
    Prefix
    А F р  нетто Здесь: неттоА – площадь поперечного сечения элемента в ослабленном месте;  – коэффициент условий работы, принимаем 0,9; R – расчетное сопротивление стали, принимаемое по СНиП «Стальные конструкции
    Exact
    [14-15]
    Suffix
    ». H RT По пределу текучести ,025.1,m m R  где m – коэффициент надежности по материалу, который определяется по СНиП «Стальные конструкции» [14]: 229,2; 1,025 235 МПа МПа R .5,112 1,30,922,9 3093,5 1,3 2 см kH R F р АH T     нетто  По временному сопротивлению 356; 1,025 365 ,МПа RМПа R m H в  .5,96 0,935,6 3093,52 см kH R F АH В р нетто    
    (check this in PDF content)

  13. Start
    15071
    Prefix
    А F р  нетто Здесь: неттоА – площадь поперечного сечения элемента в ослабленном месте;  – коэффициент условий работы, принимаем 0,9; R – расчетное сопротивление стали, принимаемое по СНиП «Стальные конструкции [14-15]». H RT По пределу текучести ,025.1,m m R  где m – коэффициент надежности по материалу, который определяется по СНиП «Стальные конструкции»
    Exact
    [14]
    Suffix
    : 229,2; 1,025 235 МПа МПа R .5,112 1,30,922,9 3093,5 1,3 2 см kH R F р АH T     нетто  По временному сопротивлению 356; 1,025 365 ,МПа RМПа R m H в  .5,96 0,935,6 3093,52 см kH R F АH В р нетто      Из двух значений площади поперечного сечения принимаем большее: А112,5;2смнетто Приведем пример подбора сечения шпренгельной балки при k=0,001.
    (check this in PDF content)

  14. Start
    15709
    Prefix
    1,30,922,9 3093,5 1,3 2 см kH R F р АH T     нетто  По временному сопротивлению 356; 1,025 365 ,МПа RМПа R m H в  .5,96 0,935,6 3093,52 см kH R F АH В р нетто      Из двух значений площади поперечного сечения принимаем большее: А112,5;2смнетто Приведем пример подбора сечения шпренгельной балки при k=0,001. Назначаем 2 швеллера 40П с параллельными поясами
    Exact
    [16-18]
    Suffix
    . 229,2. 1,025 235 МПа МПа R 2. Подбор сечения затяжки. Растягивающее усилие Fз=2896,5 kH. 2896,5 kH F 2 см р 105,3. 1,30,922,9 АH T     нетто  1,3 R По временному сопротивлению H 365 RМПа  .4,90 0,935,6 2896,52 см kH R F в р 356; 1,025 ,МПа R m АH В   нетто    Из двух значений площади поперечного сечения принимаем большее: А105,
    (check this in PDF content)

  15. Start
    16814
    Prefix
    изгиба стойки: 90,40,92018, 0,935,6 1086,2 2222см kH см kH R см kH см kH А F хс с      где 1086,22 kH F с 30. 0,7820,920 см А   с  kH R х   2 см Для определения коэффициента продольного изгиба х необходимо задаться гибкостью . При известном расчетном сопротивлении 202см kH R и 70 коэффициент продольного изгиба 782,0х
    Exact
    [20]
    Suffix
    . Принимаем [20] сечение в виде двух швеллеров 27П с параллельными поясами: 4. Подбор сечения перекладины. Усилия Mmax=676,7 kHм, Qmax=868,4 kH. Условие прочности для перекладины: R, А F п п где ;18209,02,48 0,920 868,4 22 2 kH kH kH F смR Апп      см см kH R 2 см Fcos3093cos212896,kHFpп где, пF– усилие в переклади
    (check this in PDF content)

  16. Start
    16832
    Prefix
    90,40,92018, 0,935,6 1086,2 2222см kH см kH R см kH см kH А F хс с      где 1086,22 kH F с 30. 0,7820,920 см А   с  kH R х   2 см Для определения коэффициента продольного изгиба х необходимо задаться гибкостью . При известном расчетном сопротивлении 202см kH R и 70 коэффициент продольного изгиба 782,0х[20]. Принимаем
    Exact
    [20]
    Suffix
    сечение в виде двух швеллеров 27П с параллельными поясами: 4. Подбор сечения перекладины. Усилия Mmax=676,7 kHм, Qmax=868,4 kH. Условие прочности для перекладины: R, А F п п где ;18209,02,48 0,920 868,4 22 2 kH kH kH F смR Апп      см см kH R 2 см Fcos3093cos212896,kHFpп где, пF– усилие в перекладине, пА– пло
    (check this in PDF content)

  17. Start
    18243
    Prefix
    Касательные напряжения: 4,560,92421,6, 1825002 1343868 4222 3 max см kH см kH R см kH смсм смkH It SQ nст        где, S – статический момент половины сечения перекладины; Qmax – максимальная поперечная сила; In – момент инерции перекладины; tст – толщина стенки перекладины. Условие по 4-й теории прочности
    Exact
    [17]
    Suffix
    : .6,21,322 2 см kH присжR В середине сечения ,0и .6,21249,0,58,1256,437,93222 2 2 2 2 22 см kH см kH R см kH см kH см kH прсж             Касательным напряжения ,0 тогда .6,21249,0,9,202,007,1522222 2 см kH см kH R см kH см kH см kH присж Рис. 8.
    (check this in PDF content)