The 19 reference contexts in paper Tatjana Zhilnikova N., Yulia Koryanova I., Grigory Nesvetaev V., Т. Жильникова Н., Ю. Корянова И., Г. Несветаев В. (2017) “ВЛИЯНИЕ РЕЦЕПТУРНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ПРОЧНОСТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ БЕТОНОВ ДЛЯ ИНЪЕКТИРОВАНИЯ С ДВУХСТАДИЙНЫМ РАСШИРЕНИЕМ // IMPACT OF FORMULA-TECHNOLOGICAL FACTORS ON CONCRETE STRENGTH INDICATORS FOR INJECTING WITH TWO-STAGE EXPANSION” / spz:neicon:vestnik:y:2017:i:1:p:150-161

  1. Start
    9887
    Prefix
    На рис. 1 представлены данные о соотношении пределов прочности при изгибе и сжатии цементного камня, полученные при введении в состав вяжущего РД сульфоалюминатного типа на основе глиноземистого цемента и природного гипсового камня. Рис.1.Зависимость предела прочности при изгибе от предела прочности при сжатии: 1 – данные авторов; Т1 – по ф. Rf = 0,31*R 0.779
    Exact
    [1]
    Suffix
    ; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R 0.677 [2] Fig.1. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - the data of the authors; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    9918
    Prefix
    о соотношении пределов прочности при изгибе и сжатии цементного камня, полученные при введении в состав вяжущего РД сульфоалюминатного типа на основе глиноземистого цемента и природного гипсового камня. Рис.1.Зависимость предела прочности при изгибе от предела прочности при сжатии: 1 – данные авторов; Т1 – по ф. Rf = 0,31*R 0.779 [1]; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R 0.677
    Exact
    [2]
    Suffix
    Fig.1. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - the data of the authors; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677 [2] Из приведенных на рис.1 данных можно отметить, что введение РД в состав вяжущего незначительно сказалось на изменении предела прочности на сжатие до 17,7% при введении РД в количестве до 27,7%.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    10058
    Prefix
    Rf = 0,31*R 0.779 [1]; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R 0.677 [2] Fig.1. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - the data of the authors; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779
    Exact
    [1]
    Suffix
    ; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677 [2] Из приведенных на рис.1 данных можно отметить, что введение РД в состав вяжущего незначительно сказалось на изменении предела прочности на сжатие до 17,7% при введении РД в количестве до 27,7%.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    10102
    Prefix
    Rf = 0,69*R 0.677 [2] Fig.1. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - the data of the authors; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677
    Exact
    [2]
    Suffix
    Из приведенных на рис.1 данных можно отметить, что введение РД в состав вяжущего незначительно сказалось на изменении предела прочности на сжатие до 17,7% при введении РД в количестве до 27,7%. Влияние РД на предел прочности при изгибе более значительно и может быть разделено на три вида: - снижение предела прочности при изгибе от 5,3 до 48,4% при введении РД в количестве до 16,2%; - увели
    (check this in PDF content)

  5. Start
    12384
    Prefix
    На рис. 2 представлены данные о соотношении пределов прочности при изгибе и сжатии цементного камня полученные при совместном введении в состав вяжущего РД и НТФ. Рис.2. Зависимость предела прочности при изгибе от предела прочности на сжатие: 1 – данные авторов с НТФ; Т1 – по ф. Rf = 0,31*R0.779
    Exact
    [1]
    Suffix
    ; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R0.677 [2]; Э – данные авторов без НТФ Fig.2. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - data of authors with NTF; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    12414
    Prefix
    На рис. 2 представлены данные о соотношении пределов прочности при изгибе и сжатии цементного камня полученные при совместном введении в состав вяжущего РД и НТФ. Рис.2. Зависимость предела прочности при изгибе от предела прочности на сжатие: 1 – данные авторов с НТФ; Т1 – по ф. Rf = 0,31*R0.779 [1]; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R0.677
    Exact
    [2]
    Suffix
    ; Э – данные авторов без НТФ Fig.2. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - data of authors with NTF; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677 [2]; E - data of authors without NTP Из представленных на рис. 2 данных видно, что введение РД и НТФ в состав вяжущего приводит к снижению предела прочности от 7,8 до 46,
    (check this in PDF content)

  7. Start
    12583
    Prefix
    Rf = 0,31*R0.779 [1]; Т2 – по ф. Rf = 0,69*R0.677 [2]; Э – данные авторов без НТФ Fig.2. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - data of authors with NTF; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779
    Exact
    [1]
    Suffix
    ; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677 [2]; E - data of authors without NTP Из представленных на рис. 2 данных видно, что введение РД и НТФ в состав вяжущего приводит к снижению предела прочности от 7,8 до 46,2%.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    12627
    Prefix
    Rf = 0,69*R0.677 [2]; Э – данные авторов без НТФ Fig.2. Dependence of the flexural strength on the compressive strength: 1 - data of authors with NTF; T1 - according to f. Rf = 0.31 * R0.779 [1]; T2 - according to f. Rf = 0.69 * R0.677
    Exact
    [2]
    Suffix
    ; E - data of authors without NTP Из представленных на рис. 2 данных видно, что введение РД и НТФ в состав вяжущего приводит к снижению предела прочности от 7,8 до 46,2%. При этом при введении РД в количестве до 24,4% снижение передела прочности составляет до 19,9%, а дальнейшее увеличение количества РД в составе вяжущего снижает предел прочности в большей степени.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    14138
    Prefix
    Таким образом, НТФ позволяет регулировать согласованность кинетики процессов нарастания собственных свободных деформаций и набора прочности скелета, что дает возможность увеличения деформаций расширения без снижения прочностных показателей. Как известно, прочность R и пористость P цементного камня и, следовательно, бетона, связаны соотношением
    Exact
    [2]
    Suffix
    (1) В связи с этим были выполнены исследования с целью уточнения зависимости прочности цементного камня от дополнительной пористости, формирующейся вследствие газовыделения и расширения смеси на первом этапе за счет действия газообразующей добавки (ГД).
    (check this in PDF content)

  10. Start
    14965
    Prefix
    На рис. 3 представлена зависимость относительной прочности цементного камня от его дополнительной пористости при введении в состав вяжущего ГД. Рис. 3. Зависимость относительной прочности от дополнительной пористости: 1-3 – данные авторов; Т – формула Рышкевича
    Exact
    [2]
    Suffix
    Fig. 3. Dependence of relative strength on additional porosity: 1-3 - data of the authors; T is the Ryszkiewicz formula [2] Из представленных на рис. 3 данных видно, что с увеличением количества ГД от 0,14 до 0,29%Ц растет величина дополнительной пористости от 0 до 0,14, что уменьшает относительную прочность цементного камня до 7% больше, чем происходит уменьшение прочнос
    (check this in PDF content)

  11. Start
    15086
    Prefix
    Зависимость относительной прочности от дополнительной пористости: 1-3 – данные авторов; Т – формула Рышкевича [2] Fig. 3. Dependence of relative strength on additional porosity: 1-3 - data of the authors; T is the Ryszkiewicz formula
    Exact
    [2]
    Suffix
    Из представленных на рис. 3 данных видно, что с увеличением количества ГД от 0,14 до 0,29%Ц растет величина дополнительной пористости от 0 до 0,14, что уменьшает относительную прочность цементного камня до 7% больше, чем происходит уменьшение прочности по формуле Рышкевича.
    (check this in PDF content)

  12. Start
    16683
    Prefix
    На рис. 4 представлена зависимость относительной прочности цементного камня от его дополнительной пористости в стесненных условиях. Рис.4.Зависимость предела прочности на сжатие от дополнительной пористости: 1-4 – данные авторов; Т – по формуле Рышкевича
    Exact
    [2]
    Suffix
    Fig.4. Dependence of compressive strength on additional porosity: 1-4 - data of the authors; T - according to Ryshkevich's formula [2] Полученные данные говорят о том, что ограничение пространства возможного расширения позволяет повысить относительную прочность при требуемой дополнительной пористости до 17,6%.
    (check this in PDF content)

  13. Start
    16814
    Prefix
    Рис.4.Зависимость предела прочности на сжатие от дополнительной пористости: 1-4 – данные авторов; Т – по формуле Рышкевича [2] Fig.4. Dependence of compressive strength on additional porosity: 1-4 - data of the authors; T - according to Ryshkevich's formula
    Exact
    [2]
    Suffix
    Полученные данные говорят о том, что ограничение пространства возможного расширения позволяет повысить относительную прочность при требуемой дополнительной пористости до 17,6%. Данная зависимость подтверждает ранее полученные данные [3] о повышении прочности пенобетонов и ячеистых бетонов в стесненных условиях, и показывает, что закономерности, выявленные для бол
    (check this in PDF content)

  14. Start
    17074
    Prefix
    Dependence of compressive strength on additional porosity: 1-4 - data of the authors; T - according to Ryshkevich's formula [2] Полученные данные говорят о том, что ограничение пространства возможного расширения позволяет повысить относительную прочность при требуемой дополнительной пористости до 17,6%. Данная зависимость подтверждает ранее полученные данные
    Exact
    [3]
    Suffix
    о повышении прочности пенобетонов и ячеистых бетонов в стесненных условиях, и показывает, что закономерности, выявленные для более пористых структур, также соответствуют и структурам с меньшей пористостью.
    (check this in PDF content)

  15. Start
    18968
    Prefix
    экстремальный характер, это связано с тем, что при большой возможности расширения смесь увеличивается в объеме, что при неизменной массе говорит об увеличении пористости, которая негативно влияет на прочность бетона. При уменьшении возможности расширения образование дополнительной пористости тоже уменьшается, а также проявляется эффект повышения прочности в стесненных условиях
    Exact
    [3]
    Suffix
    . При дальнейшем уменьшении объема возможного расширения наблюдается сохранение значений прочностных показателей, однако оно не целесообразно вследствие перерасхода материала; - с увеличением дозировки НТФ возрастает предел прочности на сжатие, однако существует экстремум ее количества.
    (check this in PDF content)

  16. Start
    21106
    Prefix
    К числу факторов, влияющих на кинетику твердения, относятся не только рецептурные (состав и дозировка добавки, минералогический состав ПЦ клинкера, состав бетона, наличие химических добавок), но и технологические (тонкость помола цемента, температура твердения и т.д.), что делает задачу управления процессами структурообразования достаточно сложной
    Exact
    [5-20]
    Suffix
    . На рис. 6 – 8 представлены результаты исследования влияния условий твердения образцов (табл.) на прочностные характеристики бетонов с двухстадийным расширением. Таблица 1.Условия твердения Table 1.
    (check this in PDF content)

  17. Start
    22583
    Prefix
    условиями твердения, твердение при повышенной температуре вызывает увеличение прочности на сжатие на 9,02% при полном ограничении объема и снижение на 13,75% при ограничении объема 0,95, что может быть связано с ускорением твердения в ранний период, сопровождающимся негативным влиянием в проектном возрасте, снижение прочности может составлять 5-15%
    Exact
    [4]
    Suffix
    ; - твердение при низкой положительной температуре вызывает снижение прочности на сжатие в сравнении с нормальными условиями твердения на 31,19% при полном ограничении объема и на 48,75% при ограничении объема 0,95, что связано с замедлением скорости твердения; - выдерживание образцов в водной среде снижают прочность на сжатие на 17,27% при полном ограничении объема и на 32
    (check this in PDF content)

  18. Start
    24547
    Prefix
    объема 0,95; - выдерживание образцов в водной среде повышают прочность на растяжение на 27,59% при полном ограничении объема и на 9,09% при ограничении объема 0,95 в сравнении с нормальными условиями твердения. Рис.8. Зависимость предела прочности на растяжение от предела прочности на сжатие: 1 – данные авторов; 2 –данные авторов при водном выдерживании; Т – по ф.
    Exact
    [2]
    Suffix
    Fig.8. Dependence of tensile strength on tensile strength on compressive strength: 1 - the data of the authors; 2 - data of authors under water aging; T - according to f. [2] Представленные на рис. 8 данные говорят о том, что для бетонов с двухстадийным расширением характерно соотношение прочностей на растяжение и сжатие больше от 0,91 до 73,53%, чем для обычных бетонов.
    (check this in PDF content)

  19. Start
    24717
    Prefix
    Зависимость предела прочности на растяжение от предела прочности на сжатие: 1 – данные авторов; 2 –данные авторов при водном выдерживании; Т – по ф. [2] Fig.8. Dependence of tensile strength on tensile strength on compressive strength: 1 - the data of the authors; 2 - data of authors under water aging; T - according to f.
    Exact
    [2]
    Suffix
    Представленные на рис. 8 данные говорят о том, что для бетонов с двухстадийным расширением характерно соотношение прочностей на растяжение и сжатие больше от 0,91 до 73,53%, чем для обычных бетонов.
    (check this in PDF content)