The 5 reference contexts in paper Z. Manturov A., З. Мантуров А. (2016) “ДОПУСТИМЫЕ СКОРОСТИ ПЕРВОГО НАГРЕВА КОНСТРУКЦИЙ ФУТЕРОВКИ ИЗ ЖАРОСТОЙКОГО БЕТОНА С ШАМОТНЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ НА ОСНОВЕ МЕСТНЫХ СЛАНЦЕВЫХ ГЛИН // ADMISSIBLE SPEEDS OF THE FIRST HEATING OF DESIGNS OF LINING FROM HEAT RESISTING CONCRETE WITH THE CHAMOTTE SEALER ON THE BASIS OF LOCAL SHALES” / spz:neicon:vestnik:y:2013:i:3:p:61-67

  1. Start
    3896
    Prefix
    silicate of sodium, silicate-sodium composite knitting В настоящее время уже накоплен достаточно большой опыт проектирования жаростойких бетонов на основе силикат-натриевых композиционных вяжущих с учетом различных технологических и эксплуатационных факторов с температурой службы 1000– 1600ºС при использовании в качестве заполнителя различных огнеупорных материалов
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    . Использование безводного силиката натрия (силикат-глыбы) в качестве одного из компонентов указанных композиционных вяжущих позволяет при правильном подборе других компонентов вяжущего синтезировать материалы по своему химическому и фазовому составам, а также по свойствам аналогичныv применяющимся на практике обжиговым огнеупорам [1–3].
    (check this in PDF content)

  2. Start
    4255
    Prefix
    Использование безводного силиката натрия (силикат-глыбы) в качестве одного из компонентов указанных композиционных вяжущих позволяет при правильном подборе других компонентов вяжущего синтезировать материалы по своему химическому и фазовому составам, а также по свойствам аналогичныv применяющимся на практике обжиговым огнеупорам
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    . Кроме того, использование вместо жидкого стекла тонкоизмельченной силикат-глыбы с последующим ее твердением при низкотемпературной тепловой обработке от 90±5°С до 190±5°С по определенному режиму позволяет: исключить энергоемкую операцию получения жидкого стекла из силикат-глыбы, что характерно для материалов на основе жидкого стекла; повысить однородн
    (check this in PDF content)

  3. Start
    11938
    Prefix
    С целью определения допустимых скоростей нагрева бетонных элементов до температуры 1000°C нами были проведены специальные исследования. Для вычисления этого параметра мы пользовались ранее определенными нами термомеханическими характеристиками
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    , полученными при исследовании лабораторных образцов и данными распределения температуры при одностороннем нагревании изделий из жаростойкого бетона в условиях эксплуатации. Для расчета допустимой скорости первого нагрева исследуемого жаростойкого бетона до 1000°C нами применялась методика, разработанная в НИИЖБ В.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    12314
    Prefix
    [3, 4], полученными при исследовании лабораторных образцов и данными распределения температуры при одностороннем нагревании изделий из жаростойкого бетона в условиях эксплуатации. Для расчета допустимой скорости первого нагрева исследуемого жаростойкого бетона до 1000°C нами применялась методика, разработанная в НИИЖБ В.В. Жуковым и другими сотрудниками
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Область температур выше 1000°C нами не исследовалась, так как в диапазоне этих температур напряжения считаются релаксированными за счет размягчения аморфной фазы. Эта методика основана на компенсации температурных деформаций бетона деформациями ползучести, усадки и деформациями, связанными с изменениями модуля упругости при нагреве.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    14055
    Prefix
    В связи с важностью термического расширения при одностороннем нагреве нами были определены значения температурного коэффициента линейного расширения (ТКЛР) исследуемого жаростойкого бетона на образцах-цилиндрах диаметром 20 и высотой 80 мм после сушки и обжига при 1350°C
    Exact
    [3]
    Suffix
    , результаты которых в виде графических зависимостей приведены на рис. 4. При этом резких колебаний ТКЛР не наблюдалось, а некоторое различие в значениях при температуре около 1200°C можно объяснить модификационными превращениями кварца и образованием муллита.
    (check this in PDF content)