The 19 references with contexts in paper A. Andreev N., А. Андреев Н. (2016) “МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ОДНОНАПРАВЛЕНО АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИТНЫХ СРЕДАХ // MODELLING THE THERMAL CONDUCTIVITY PROCESSES IN UNIDIRECTIONALLY REINFORCED COMPOSITE ENVIRONMENTS” / spz:neicon:vestnik-k:y:2015:i:2:p:6-10

1
Андреев А. Упругость и термоупругость слоистых композитных оболочек. Математическая модель и некоторые аспекты численного анализа. Saarbrucken, Deutschland: Palmarium Academic Publishing, 2013. 100 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1627
    Prefix
    Keywords: thermal conductivity, structural model, fiber composite. 1. Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Принимаются следующие допущения [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]. 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2.

  2. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

2
Андреев А. Н., Немировский Ю. В. Многослойные анизотропные оболочки и пластины: Изгиб, устойчивость, колебания. Новосибирск: Наука, 2001. 288 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

3
Боли Б., Уэйнер Дж. Теория температурных напряжений. М.: Мир, 1964.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3044
    Prefix
    Вектор напряжений на поверхности  раздела фаз гетерогенной сплошной среды непрерывен при переходе через нее, а поле температур удовлетворяет на этой поверхности условиям идеального теплового контакта
    Exact
    [3; 17]
    Suffix
    : ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.

4
Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964. 488 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы

5
Коваленко А. Д. Основы термоупругости. Киев: Наукова думка, 1970. 308 .
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5970
    Prefix
    Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испытания существенно проще) – значение удельной массовой теплоемкости cm. Между теплоемкостямиmc иmc существует функциональная зависимость
    Exact
    [5; 6]
    Suffix
    , позволяющая свести вычисление одной из них к вычислению другой. Определяя количество теплоты ,Q полученное веществом квазиоднородного представительного элемента армирующего слоя, и его приведенную объемную плотность по формулам:     QQQac, (1) ,ac  (2.2) находим из (2.1), (2.2) выражения для приведенной массовой теплоемкости mc и объемной теплоемкости

6
Коваленко А. Д. Термоупругость. Киев: Вища школа, 1975. 215 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы

  2. In-text reference with the coordinate start=5970
    Prefix
    Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испытания существенно проще) – значение удельной массовой теплоемкости cm. Между теплоемкостямиmc иmc существует функциональная зависимость
    Exact
    [5; 6]
    Suffix
    , позволяющая свести вычисление одной из них к вычислению другой. Определяя количество теплоты ,Q полученное веществом квазиоднородного представительного элемента армирующего слоя, и его приведенную объемную плотность по формулам:     QQQac, (1) ,ac  (2.2) находим из (2.1), (2.2) выражения для приведенной массовой теплоемкости mc и объемной теплоемкости

7
Кухлинг Х. Справочник по физике. М.: Мир, 1985. 520 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=3379
    Prefix
    теплового контакта [3; 17]: ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.Осреднение температуры по представительному объему двухкомпонентного композитного материала осуществляем в соответствии с законом Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    . Согласно этому закону, если несколько тел с различными температурами привести в соприкосновение, то между ними произойдет теплообмен, приводящий к выравниванию температуры. Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по ф

  2. In-text reference with the coordinate start=3771
    Prefix
    Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по формуле Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    : 112 2 12 112 2112 2 cmc m T T T. cm c mcm c m   (1.4) 7.Осреднение по представительному объему вектора плотности теплового потока осуществляем по правилу, аналогичному (1.4): 112 2 12 112 2112 2 . cmc m cm c mcm c m   ΘΘΘ (1.5) 8.

8
Лыков А. В. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. 600 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы

9
Мелан Э., Паркус Г. Темпе ратурные напряжения, вызываемые стационарными температурными полями. М.: ГИФМЛ, 1958. 166 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы

10
Немировский Ю. В. К теории термоупругого изгиба армированных оболочек и пластин // Механика полимеров. 1972. No 5. С. 861 – 873.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

11
Немировский Ю. В., Янковский А. П. Моделирование процессов теплопроводности в ортогонально армированных гибридных композитах с дисперсным упрочнением связующего // Прикладная физика. 2008. No 5. С. 10 – 17.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

12
Немировский Ю. В., Янковский А. П. Определение эффективных физико-механических характеристик гибридных композитов, перекрестно армированных трансверсально-изотропными волокнами, и сопоставление расчетных характеристик с экспериментальными данными // Механика композитных материалов и конструкций. 2007. No 1. Т. 13. С. 3 – 32.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

13
Немировский Ю. В., Янковский А. П. Рациональное проектирование армированных конструкций. Новосибирск: Наука, 2002. 488 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

14
Немировский Ю. В., Янковский А. П. Теплопроводность однородных и композитных тонкостенных конструкций. Новосибирск: Арт-Авеню, 2008. 512 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.

15
Новацкий В. Динамические задачи термоупругости. М.: Мир, 1970. 256 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2388
    Prefix
    Градиенты внешних силовых и тепловых полей “не слишком велики” так, что изменением характеристик теплового поля и напряженно-деформированного состояния в пределах представительного объема можно пренебречь. 4. В каждой из фаз композиции связь между вектором теплового потока и градиентом температуры следует линейному закону теплопроводности Фурье
    Exact
    [15]
    Suffix
    : ΘnnnT. (1.2) 3 xˆ 2 xˆ ........ ....... ....................................... А. Н. Андреев Вестник Кемеровского государственного университета 2015 No 2 (62) Т. 1 МАТЕМАТИКА Здесь , , nnnTΘ – вектор теплового потока, коэффициент линейной теплопроводности, температура связующего (nc) и армирующих элементов ( na) соответственно,  – оператор Гамильтона. 5.

16
Паркус Г. Неустановившиеся температурные напряжения. М.: ГИФМЛ, 1963. 252 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы

17
Подстригач Я. С., Ломакин В. А., Коляно Ю. М. Термоупругость тел неоднородной структуры. М.: Наука, 1984. 368 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3044
    Prefix
    Вектор напряжений на поверхности  раздела фаз гетерогенной сплошной среды непрерывен при переходе через нее, а поле температур удовлетворяет на этой поверхности условиям идеального теплового контакта
    Exact
    [3; 17]
    Suffix
    : ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.

18
Поль Р. В. Механика, акустика и учение о теплоте. М.: ГИТТЛ. 1957. 484 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=3379
    Prefix
    теплового контакта [3; 17]: ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.Осреднение температуры по представительному объему двухкомпонентного композитного материала осуществляем в соответствии с законом Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    . Согласно этому закону, если несколько тел с различными температурами привести в соприкосновение, то между ними произойдет теплообмен, приводящий к выравниванию температуры. Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по ф

  2. In-text reference with the coordinate start=3771
    Prefix
    Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по формуле Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    : 112 2 12 112 2112 2 cmc m T T T. cm c mcm c m   (1.4) 7.Осреднение по представительному объему вектора плотности теплового потока осуществляем по правилу, аналогичному (1.4): 112 2 12 112 2112 2 . cmc m cm c mcm c m   ΘΘΘ (1.5) 8.

19
Янковский А. П. Моделирование процессов теплопроводности в пространственно армированных композитах с произвольной ориентацией волокон // Прикладная физика. Научно-технический журнал. 2011. No 3. С. 32 – 39. Информация об авторе: Андреев Александр Николаевич – доктор физико-математических наук, профессор, заведующий кафедрой
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.