The 8 reference contexts in paper A. Andreev N., А. Андреев Н. (2016) “МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ОДНОНАПРАВЛЕНО АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИТНЫХ СРЕДАХ // MODELLING THE THERMAL CONDUCTIVITY PROCESSES IN UNIDIRECTIONALLY REINFORCED COMPOSITE ENVIRONMENTS” / spz:neicon:vestnik-k:y:2015:i:2:p:6-10

  1. Start
    1627
    Prefix
    Keywords: thermal conductivity, structural model, fiber composite. 1. Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Принимаются следующие допущения [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]. 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    1664
    Prefix
    Основные допущения Изложение структурной модели теплопроводности однонаправлено армированных волокнистых композитов здесь следует, в основном, материалам монографии [1]. Принимаются следующие допущения
    Exact
    [1; 2; 10; 13; 12; 11; 14; 19]
    Suffix
    . 1. Полиармированный слой представляет собой упругое изотропное однородное связующее, в которое внедрена регулярная сеть однонаправленных упругих изотропных армирующих волокон. 2. Число армирующих волокон достаточно велико, так, что полиармированный слой можно считать квазиоднородным.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    2388
    Prefix
    Градиенты внешних силовых и тепловых полей “не слишком велики” так, что изменением характеристик теплового поля и напряженно-деформированного состояния в пределах представительного объема можно пренебречь. 4. В каждой из фаз композиции связь между вектором теплового потока и градиентом температуры следует линейному закону теплопроводности Фурье
    Exact
    [15]
    Suffix
    : ΘnnnT. (1.2) 3 xˆ 2 xˆ ........ ....... ....................................... А. Н. Андреев Вестник Кемеровского государственного университета 2015 No 2 (62) Т. 1 МАТЕМАТИКА Здесь , , nnnTΘ – вектор теплового потока, коэффициент линейной теплопроводности, температура связующего (nc) и армирующих элементов ( na) соответственно,  – оператор Гамильтона. 5.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    3044
    Prefix
    Вектор напряжений на поверхности  раздела фаз гетерогенной сплошной среды непрерывен при переходе через нее, а поле температур удовлетворяет на этой поверхности условиям идеального теплового контакта
    Exact
    [3; 17]
    Suffix
    : ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    3379
    Prefix
    теплового контакта [3; 17]: ac a, .acc TT TT   νν (1.3) Здесь ν – вектор единичной нормали к поверхности . Локальными эффектами термоупругого напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. 6.Осреднение температуры по представительному объему двухкомпонентного композитного материала осуществляем в соответствии с законом Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    . Согласно этому закону, если несколько тел с различными температурами привести в соприкосновение, то между ними произойдет теплообмен, приводящий к выравниванию температуры. Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по ф
    (check this in PDF content)

  6. Start
    3771
    Prefix
    Причем, если 111, , cmT – удельная массовая теплоемкость, масса, температура первого тела, а cmT222, , – аналогичные характеристики второго тела, то конечная температура T обоих тел вычисляется по формуле Г. В. Рихмана
    Exact
    [7; 18]
    Suffix
    : 112 2 12 112 2112 2 cmc m T T T. cm c mcm c m   (1.4) 7.Осреднение по представительному объему вектора плотности теплового потока осуществляем по правилу, аналогичному (1.4): 112 2 12 112 2112 2 . cmc m cm c mcm c m   ΘΘΘ (1.5) 8.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    5459
    Prefix
    Представительный элемент армирующего слоя Начнем с определения приведенной удельной массовой mc и удельной объемной cтеплоемкостей представительного элемента армирующего слоя при отсутствии деформаций. Удельная массовая теплоемкость c однородного изотропного вещества определяется по формуле
    Exact
    [4; 6; 8; 9; 16]
    Suffix
    : . Q c mT   (2.1) Здесь Q – количество теплоты, полученное образцом вещества при нагреве (или выделившееся при охлаждении), m – масса этого образца, T – приращение температуры. Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испы
    (check this in PDF content)

  8. Start
    5970
    Prefix
    Осуществляя в физических испытаниях измерения в условиях отсутствия деформаций образца, получаем из (2.1) значение удельной массовой теплоемкости ,mc а при отсутствии напряжений (реализация такого испытания существенно проще) – значение удельной массовой теплоемкости cm. Между теплоемкостямиmc иmc существует функциональная зависимость
    Exact
    [5; 6]
    Suffix
    , позволяющая свести вычисление одной из них к вычислению другой. Определяя количество теплоты ,Q полученное веществом квазиоднородного представительного элемента армирующего слоя, и его приведенную объемную плотность по формулам:     QQQac, (1) ,ac  (2.2) находим из (2.1), (2.2) выражения для приведенной массовой теплоемкости mc и объемной теплоемкости
    (check this in PDF content)