The 11 references with contexts in paper A. Kren P., V. Rudnitsky A., N. Zinkevich V., А. Крень П., В. Рудницкий А., Н. Зинькевич В. (2018) “МОДЕЛИРОВАНИЕ УДАРНОГО КОНТАКТА ИНДЕНТОРА С НЕЖЕСТКИМИ СТАЛЬНЫМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ПРИ ИЗМЕРЕНИИ ТВЕРДОСТИ // MODELING OF IMPACT CONTACT OF INDENTER AND NON-RIGID STEEL CONSTRUCTIONS DURING MEASURMENT OF HARDNESS” / spz:neicon:vestift:y:2017:i:4:p:38-45

1
Львовский, П. Г. Справочное руководство механика металлургического завода / П. Г. Львовский. – 4-е изд., испр. и доп. – Свердловск: Металлургиздат, 1962. – 980 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5502
    Prefix
    Точное измерение твердости имеет важное практическое значение при техническом диагностировании потенциально опасного промышленного оборудования (трубопроводов, сосудов высокого давления, металлоконструкций). Прежде всего это связано с тем, что данная характеристика имеет устойчивую корреляционную связь с прочностью
    Exact
    [1]
    Suffix
    и пределом текучести [2], которые во многом определяют возможность дальнейшей эксплуатации оборудования. При этом одним из главных преимуществ измерения твердости является оперативность ее определения и неразрушающий характер контроля.

2
Марковец, М. П. Определение механических свойств металла по твердости / М. П. Марковец. – М.: Машиностроение, 1979. – 191 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5528
    Prefix
    Точное измерение твердости имеет важное практическое значение при техническом диагностировании потенциально опасного промышленного оборудования (трубопроводов, сосудов высокого давления, металлоконструкций). Прежде всего это связано с тем, что данная характеристика имеет устойчивую корреляционную связь с прочностью [1] и пределом текучести
    Exact
    [2]
    Suffix
    , которые во многом определяют возможность дальнейшей эксплуатации оборудования. При этом одним из главных преимуществ измерения твердости является оперативность ее определения и неразрушающий характер контроля.

3
Free Simulation Software Ansys [Electronic resource] // ANSYS.COM. – Mode of access: http://www.ansys.com/ Products/Academic/ANSYS-Student. – Date of access: 01.02.2017.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9080
    Prefix
    Scheme of a typical displacements of the indenter and the plate для изготовления указанных нежестких конструкций, согласно ГОСТ 8733-74 «Трубы стальные бесшовные холоднодеформированные и теплодеформированные» и опыту работ составляет 110–270 HB, предел текучести σ0 – 170–600 МПа. Моделирование ударного контакта проводилось с помощью программного пакета ANSYS Student
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Для оценки деформаций на микроскопическом уровне сетка конечных элементов создавалась достаточно подробной и постепенно сгущалась к точке контакта. При этом размерность сетки позволяла производить расчеты с рациональными затратами вычислительных ресурсов и машинного времени.

4
Ивашкин, А. Г. Анализ деформационного поведения моделей материалов в ANSYS / А. Г. Ивашкин // Математические методы и модели: теория, приложения и роль в образовании: Междунар. науч.-техн. конф. (г. Ульяновск, 28–30 апр. 2014 г.): cб. науч. тр. – Ульяновск, 2014. – С.79–92.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10117
    Prefix
    Поведение материала конструкции – стали – под действием ударной нагрузки описывалось с помощью вязкопластической модели. В качестве закона упрочнения использовалось изотропное упрочнение, основанное на мультилинейной диаграмме деформирования
    Exact
    [4]
    Suffix
    , а вязкопластические свойства материала описывались моделью Perzyna [5], которая предполагает, что скорость пластической деформации plε является функцией текущих значений напряжения в контакте σ, параметра упрочнения n, параметра вязкости материала γ и статического предела текучести σ0: 1/ 0 1. n pl σ ε=γ − σ  Контакт между индентором и поверхностью выбирался нелинейный с трением и си

5
Heeres, O. M. A comparison between the Perzyna viscoplastic model and the Consistency viscoplastic model / O. M. Heeres, A. S. Suiker, R. Borst // European Journal of Mechanics – A/Solids. – 2002. – Vol. 21, iss. 1. – P. 1–12.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10188
    Prefix
    Поведение материала конструкции – стали – под действием ударной нагрузки описывалось с помощью вязкопластической модели. В качестве закона упрочнения использовалось изотропное упрочнение, основанное на мультилинейной диаграмме деформирования [4], а вязкопластические свойства материала описывались моделью Perzyna
    Exact
    [5]
    Suffix
    , которая предполагает, что скорость пластической деформации plε является функцией текущих значений напряжения в контакте σ, параметра упрочнения n, параметра вязкости материала γ и статического предела текучести σ0: 1/ 0 1. n pl σ ε=γ − σ  Контакт между индентором и поверхностью выбирался нелинейный с трением и симметричным поведением.

6
Kren, A. P. Determination of the critical stress intensity factor of glass under conditions of elastic contact by the dynamic indentation method / A. P. Kren // Strength of Materials. – 2009. – Vol. 41, No 6. – P. 628–636.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11523
    Prefix
    Оценка адекватности результатов конечно-элементного моделирования проводилась путем сравнения с экспериментальными данными, полученными на более совершенном, чем обычный динамический твердомер, приборе ИПМ-1К
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Прибор позволяет регистрировать кривую нагружения в процессе ударного взаимодействия в координатах «контактное усилие P – перемещение индентора α», а также определять коэффициент восстановления скорости Kr.

7
Джонсон, К. Л. Механика контактного взаимодействия / К. Л. Джонсон. – М.: Мир, 1989. – 510 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12605
    Prefix
    Geometric model of indenter contact with the part of the pipe изменения скорости в процессе удара. Величина остаточных напряжений в центре отпечатка составляет примерно 0,4 от предела прочности, что также соответствует известным литературным данным
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Адекватность получаемых результатов позволяет перейти к моделированию ударного контакта индентора с нежесткими конструкциями в виде труб и консольно закрепленных пластин, целью которого является оценка значимости изменения основных параметров кривой нагружения, используемых при расчете твердости по различным алгоритмам.

8
Рудницкий, В. А. Контроль физико-механических характеристик материалов и изделий по параметрам динамического деформирования: дис. ... д-ра техн. наук : 05.11.13 / В. А. Рудницкий. – Минск, 1992. – 355 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=13166
    Prefix
    Такими параметрами, кроме Kr, могут являться: отношение максимальных значений силы и перемещения Pmax/αPmax и время активного этапа удара ta – этапа, на котором индентор внедряется в материал и внедрение достигает максимума
    Exact
    [8]
    Suffix
    . На рис. 4 показано изменение Kr для моделируемых случаев взаимодействия индентора с пластиной и цилиндрической оболочкой (трубой). Коэффициент восстановления скорости не является характеристикой материала и зависит от многих параметров индентирования.

  2. In-text reference with the coordinate start=15798
    Prefix
    Как видно из таблицы, отклонение величин Pmax/αPmax и ta не превышает 3–12 % и 2–3 % соответственно от значений этих же величин для случая массивной, жестко закрепленной пластины. Если принимать во внимание результаты, полученные в
    Exact
    [8, 10, 11]
    Suffix
    , то можно утверждать, что такое отклонение приведет к погрешности в измерении твердости до 10–20 единиц HB при использовании градуировки прибора по параметру Pmax/αPmax и до 15 единиц – при градуировке Рис. 4.

9
Leeb, D. Definition of the hardness value L in the EQUOTIP dynamic measuring method / D. Leeb // VDI Berichte. – 1986. – No. 583. – P. 109–133.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=13484
    Prefix
    На рис. 4 показано изменение Kr для моделируемых случаев взаимодействия индентора с пластиной и цилиндрической оболочкой (трубой). Коэффициент восстановления скорости не является характеристикой материала и зависит от многих параметров индентирования. В то же время, если воспользоваться известной работой
    Exact
    [9]
    Suffix
    , в которой осуществлен переход от твердости в единицах Leeb (а фактически от Kr) к твердости HRC, то можно примерно оценить погрешность измерения твердости по известным шкалам. При таком резком снижении значения Kr, как показывают результаты моделирования (рис. 4), разбежка в показаниях твердости может составить до 50–100 % (40–100 единиц HB).

10
Рудницкий, В. А. Соотношение динамической и статической твердости металлов / В. А. Рудницкий, А. П. Крень, Г. А. Ланцман // Вес. Нац. акад. навук Беларусі. Сер. фіз.-тэхн. навук. – 2016. – No 4. – С. 16–22.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=14248
    Prefix
    стенки или пластины свыше 12–14 мм погрешностью измерений можно пренебречь, что подтверждает отсутствие необходимости рассматривать при моделировании сортамент труб большого диаметра, которые имеют толщину стенки свыше 12 мм. В то же время твердость, как уже указывалось, может определяться исходя из значений Pmax/αPmax и ta, которые могут быть прямо использованы для ее расчета
    Exact
    [10]
    Suffix
    . На рис. 5, 6 показаны характерные диаграммы, полученные при индентировании пластин и труб с различными Рис. 3. Результаты моделирования и эксперимента по индентированию стали твердостью 105 HB: а – диаграмма нагружения, b – изменение скорости в процессе удара, c – эпюра остаточных напряжений Fig. 3.

  2. In-text reference with the coordinate start=15798
    Prefix
    Как видно из таблицы, отклонение величин Pmax/αPmax и ta не превышает 3–12 % и 2–3 % соответственно от значений этих же величин для случая массивной, жестко закрепленной пластины. Если принимать во внимание результаты, полученные в
    Exact
    [8, 10, 11]
    Suffix
    , то можно утверждать, что такое отклонение приведет к погрешности в измерении твердости до 10–20 единиц HB при использовании градуировки прибора по параметру Pmax/αPmax и до 15 единиц – при градуировке Рис. 4.

11
Инженерные методы исследования ударных процессов / Г. С. Батуев [и др.]. – М.: Машиностроение, 1977. – 240 с. Заключение. Использование обычных динамических твердомеров, регистрирующих коэффициент восстановления скорости, возможно при толщине стенки трубы свыше 10–
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=15798
    Prefix
    Как видно из таблицы, отклонение величин Pmax/αPmax и ta не превышает 3–12 % и 2–3 % соответственно от значений этих же величин для случая массивной, жестко закрепленной пластины. Если принимать во внимание результаты, полученные в
    Exact
    [8, 10, 11]
    Suffix
    , то можно утверждать, что такое отклонение приведет к погрешности в измерении твердости до 10–20 единиц HB при использовании градуировки прибора по параметру Pmax/αPmax и до 15 единиц – при градуировке Рис. 4.