The 5 references with contexts in paper V. KONCHAK S., A. NAZARENKO A., В. КОНЧАК С., А. НАЗАРЕНКО А. (2016) “ВЕРИФИКАЦИЯ КОМПЬЮТЕРНЫХ МОДЕЛЕЙ МЕХАНИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТА // VERIFICATION OF COMPUTER MODELS OF MECHANICAL STRUCTURES USING EXPERIMENTAL RESULTS” / spz:neicon:vestift:y:2016:i:3:p:35-45

1
М етоды определения динамических характеристик упругих элементов подвески по экспериментальным данным / В. С. Кончак [и др.] // Весцi НАН Беларусi. Сер. фiз.-тэхн. навук. – 2008. – No 2. – С. 20–25.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7814
    Prefix
    равновесия сил при котором имеет вид sin .my ry cy f t++= w  (2) Решением данного уравнения будет функция sin(),yA t=w +a (3) где A – амплитуда вынужденных колебаний, w – частота, f – амплитуда вынуждающей силы. Для построения модели в виде уравнения (2) необходимо по результатам измерения экспериментальной информации получить коэффициенты c и r, которые, как показано в
    Exact
    [1]
    Suffix
    , могут быть вычислены таким образом: ( )cos () k k f c A wa = w , ( )sin () k k f r A wa = w , (4) где f(ωk ) – амплитуда входного силового возбуждения, A(wk ) – амплитуда выходного процесса перемещения элементов конструкции под воздействием приложенной силы, a – фазовое смещение, отражающее время реакции исследуемой системы.

2
М етодика подготовки исходных данных для разработки динамических моделей автомобильных конструкций / В. С. Кончак, С. В. Хитриков, С. П. Лазакович // Весцi НАН Беларусi. Сер. фiз.-тэхн. навук. – 2014. – No 1. – С. 60–68.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=8772
    Prefix
    ( / ).yy xxxbabaa = (6) Таким образом, для идентификации параметров уравнения (2) достаточно в процессе эксперимента измерить входную и выходную функции и по амплитудным и фазовым характеристикам, полученным из соотношений (5) и (6), вычислить с помощью формулы (4) значения жесткости и сопротивления. В соответствии с методикой проведения экспериментальных исследований динамических систем
    Exact
    [2]
    Suffix
    на вход объекта испытания в режиме вынужденных колебаний подаются гармонические функции. При этом выходная функция (3) в режиме установившихся колебаний будет также гармонической. Если фаза a(wk) будет константой, а зависимость упругой силы от перемещения – прямой, проходящей через начало координат под углом a для всех частот в полосе исследования 0 ≤ wk ≤ wвысш, то объект моделирования будет лин

  2. In-text reference with the coordinate start=19601
    Prefix
    Они позволяют на основе измеренной информации выполнить классификацию исследуемого объекта, получить параметры, характеризующие его механические свойства и математическое описание механических процессов, преобразующих вынужденные механические колебания в реакцию системы. Методика проведения испытаний изложена в
    Exact
    [2]
    Suffix
    , где показано, что на вход динамического объекта в процессе эксперимента следует подавать силовое нагружение в виде гармонических функций. Это позволяет исключить взаимное влияние частот при построении оператора нелинейных систем (соотношения (23)–(26)).

3
О пределение параметров одномассовых колебательных систем по результатам экспериментальных исследований / В. С. Кончак // Весцi НАН Беларусi. Сер. фiз.-тэхн. навук. – 2013. – No 2. – С. 76–82.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11629
    Prefix
    В результате на определенных частотах возникает явление резонанса, которое у частотно-независимых линейных систем отсутствует. Оно связано с понятием частоты собственных колебаний, при возникновении которой АЧХ принимает максимальное значение, а фазочастотная характеристика (ФЧХ) терпит разрыв, изменяясь с /2-p на /2p
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Коэффициенты преобразования Фурье ИПХ могут быть получены из соотношения (10) как ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) * ( ) () ()22 yk ykxk yxk xk hk xk kk x h k h Sj Sj Sj S j Sj Sj a SSj j j w= wb w ww w +== www w=, (11) а дискретное представление оператора модели во временной области ( )( ) 1diag, h it F S j Frhk D=-w (12) где hr(iDt) – циклическая матрица дискр

4
Пановко Я. Г. Введение в теорию механических колебаний / Я. Г. Пановко. – М., 1991. – 255 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=13260
    Prefix
    Источником нелинейности в колебательных системах являются силы сопротивления движению, которые служат причиной неравномерного затухания колебаний и являются функциями от скорости перемещения элементов конструкции (возникают в демпферах и называются диссипативными). Зависимость силы трения от скорости наиболее часто представляют
    Exact
    [4]
    Suffix
    в одной из следующих форм: ( ) F y ry= - (14) как силу линейного трения; ( ) Fy r ysign= - (15) как кулонову силу трения; ( )( ) sign n Fy ry y= -  (16) как силу нелинейного вязкого трения и ( ) 2 12 k F y by bykby=- - -...- ...   (17) как обобщенную силу сопротивления перемещению частотно-независимых нелинейных систем.

  2. In-text reference with the coordinate start=15987
    Prefix
    Системы, у которых коэффициент нелинейности D превосходит допустимую погрешность, а фазовая характеристика a(wk) ≠ const, называют частотно-зависимыми нелинейными или об-const , называют частотно-зависимыми нелинейными или об-, называют частотно-зависимыми нелинейными или обладающими памятью. Нелинейную зависимость сил сопротивления от скорости перемещения определяют
    Exact
    [4]
    Suffix
    как ( )( )( ) n1 F yt ryt yt  =- . C учетом этого дифференциальное уравнение (1) равновесия сил примет вид ( ) sin n my ry t cy f t+ += w. (21) Решение данного уравнения можно получить, применяя метод энергетического баланса, предположив, что его решением будет функция [4] yt At t( ) ( )sin ,=w (22) у которой A(t) – медленно меняющаяся амплитуда колебани

  3. In-text reference with the coordinate start=16284
    Prefix
    C учетом этого дифференциальное уравнение (1) равновесия сил примет вид ( ) sin n my ry t cy f t+ += w. (21) Решение данного уравнения можно получить, применяя метод энергетического баланса, предположив, что его решением будет функция
    Exact
    [4]
    Suffix
    yt At t( ) ( )sin ,=w (22) у которой A(t) – медленно меняющаяся амплитуда колебаний, а частота постоянная. В настоящей работе поставлена задача построения модели при использовании цифровой информации, полученной из эксперимента.

5
В ерификация компьютерных моделей элементов рычажной длинноходовой подвески по результатам стендовых испытаний / В. С. Кончак [и др.] // Информатика. – 2013. – No 3. – С. 115–125. Поступила в редакцию 20.12.2015 Рис. 4. Характеристики амортизатора, полученные по результатам стендовых и виртуальных испытаний
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=23435
    Prefix
    Процессы управления колебаниями и измерения возникающего силового нагружения синхронизированы, что позволило с высокой точностью определить фазовые характеристики. В режиме виртуальных испытаний динамических моделей должны соблюдаться все перечисленные условия. Поэтому динамические модели стендов, разработанные в пакете ADAMS
    Exact
    [5]
    Suffix
    в соответствии со схемой эксперимента, полностью повторяют кинематические и динамические свойства процесса проведения реальных испытаний. В режиме виртуальных испытаний функции перемещения формировались сплайнами третьего и четвертого порядков при учете кинематических законов движения элементов объекта испытания.