The 8 references with contexts in paper L. Akulovich M., L. Sergeev E., Л. Акулович М., Л. Сергеев Е. (2016) “Микроразрезание абразивными зернами при магнитно-абразивной обработке // Microcutting using abrasive grains at magnetic-abrasive machining” / spz:neicon:vestift:y:2015:i:3:p:49-59

1
Сакулевич Ф. Ю. Основы магнитно-абразивной обработки. Мн., 1981.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1985
    Prefix
    Таким образом, анализ резания при магнитно-абразивной обработке показывает, что процесс контакта режущих кромок носит дискретный характер, а переориентация зерен в пространстве рабочего зазора осуществляется за счет действия крутящего момента, вызывающего их перекатывание
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Прерывистый контакт абразивных частиц с обрабатываемой поверхностью изделия объясняется наличием выступов исходной шероховатости. С изменением угла резания плоскость сдвига, а следовательно, и возникающая при этом пластическая деформация смещаются в глубь материала изделия, способствуя наклепу обработанной поверхности.

  2. In-text reference with the coordinate start=12616
    Prefix
    Стружка из шлама выделяется при различии магнитных свойств обрабатываемого металла и режущего инструмента (зерен магнитно-абразивного порошка) при использовании элементов седиментационного анализа в сочетании с магнитным разделением
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Для сбора магнитной фракции шлама использовали магнитное поле электромагнита, величина и направление которого подбирались экспериментально. Полученные методом осаждения микроскопические стружки измеряли по наибольшему вертикальному размеру па телевизионном микроскопе «Квантимет-720».

2
Маслов Е. Н. Теория шлифования материалов. М., 1974.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3275
    Prefix
    навалов; пластического циклического деформирования материала в области острия и усталостного разрушения тонких поверхностных слоев; пластического деформирования с адгезией; пластического деформирования с микрорезанием и элементами адгезионного взаимодействия; микрорезания (рис. 1, б); хрупкого разрушения без пластического деформирования с отделением микростружки. Из теории шлифования
    Exact
    [2]
    Suffix
    известно, что при внедрении абразивного зерна на глубину a величина фактического переднего угла γх в любой точке контакта будет равна xarcsin,x ρ−α γ= ρ (1) где αх – толщина снимаемого слоя в рассматриваемой точке; ρ – радиус закругления вершины субмикронеровностей зерна абразивного порошка.

3
Полосаткин Г. Д., Соломеин И. А. Склерометрия. М., 1976. C. 238–245.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5261
    Prefix
    Глубину канавки tк в первом приближении можно принять равной максимальной толщине среза azmax, поскольку этот параметр характеризует максимальную глубину внедрения режущих кромок зерен в обрабатываемый материал. В результате проведенных исследований
    Exact
    [3]
    Suffix
    получено следующее уравнение для высоты навалов: max max 2 ; y i S hi= π (2) изн изн изнк изн max изнизн изнк изн изнизн к изнmin minизнmin изнmin min изнmin () ,; ()() ,; , ()() , . + ++ ++  +≤    = −− ≥   < −− +>  ∫ ∫∫ ∫∫ к к к th h thth y hh thth hhк f y dy t h y Sf y dyf y y dy h y hy fydyfy y dy th y (3) Здесь f(y) – уравнение профиля режущей кромки в цент

4
Рыжов Э. В., Горленко О. А. Математические методы в технологических исследованиях. К., 1990.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6037
    Prefix
    , ymin – минимальная глубина внедрения неизношенной режущей кромки (hизн = 0), при которой реализуется процесс снятия стружки: 1/(1 ) min1(tg( ) ) , yvbv−= β (4) где β1 – угол сдвига, определяющий направление скольжения слоев обрабатываемого материала в момент отрыва; b, ν – параметры формы режущей кромки. Используя разработанную математическую модель образования единичной риски
    Exact
    [4]
    Suffix
    , можно получить формулы для других параметров единичной риски. Формула для определения ширины навалов bн следующая: bhнmax2≈i . (5) Расстояние между вершинами навалов lн определяется таким образом: lн = bк + bн, нкmax2, v l bt hi≈+ (6) где bк – ширина канавки.

5
Островский В. И. Теоретические основы процесса шлифования. Л., 1981.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9195
    Prefix
    Хорошо видны продольные борозды от пластической деформации, чешуйчатые отслоения частиц металла, разрывы и пустоты, следы прижогов и оплавлений, свидетельствующие о высокой температуре и интенсивной пластической деформации при движении стружки по передней поверхности абразивного зерна. По данным авторов
    Exact
    [5]
    Suffix
    , температура в зоне резания достигает 1200–1300 °С, а в некоторых случаях – температуры плавления. Тонкий сплошной слой пластически деформированного металла (до 0,05 мкм) внутренней стороны удерживает на себе элементы сдвига, входящие на внешнюю сторону стружки.

6
Маслова А. Ю., Осипов А. П., Федотов В. В. Шлифабразив-2006. Волжский, 2006. С. 74–77.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=12380
    Prefix
    В результате процесс образования стружки при шлифовании со скоростями до 160 м/с происходит в условиях неустойчивого резания, что ведет к выделению большого количества теплоты, возникновению макроскопических остаточных напряжений первого рода в металле поверхностного слоя заготовки, интенсивному износу абразивных зерен и динамической нестабильности в замыкающей подсистеме – зоне резания
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Стружка из шлама выделяется при различии магнитных свойств обрабатываемого металла и режущего инструмента (зерен магнитно-абразивного порошка) при использовании элементов седиментационного анализа в сочетании с магнитным разделением [1].

  2. In-text reference with the coordinate start=21633
    Prefix
    Данный слой, характерный для сплавов, претерпевающих термоупругие мартенситные превращения, в настоящее время не идентифицирован по фазовому составу и структуре. Однако он представляет ультрамелкозернистую структуру (нано- и субмикрокристалическую), состоящую из аустенитной и мартенситной фаз. Проведенные исследования
    Exact
    [6]
    Suffix
    показали, что при измельчении структуры до субмикрокрис- талической повышаются обратимая мартенситная деформация и характеристики прочности (в нашем случае твердость). При всем этом сохраняется высокая пластичность.

7
Маслов Е. Н. Склерометрия. М., 1968. С. 24–44.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=20594
    Prefix
    зерен имеет место практически при любой глубине микрорезания, Рис. 5. 3D-модели царапин поверхности: а, б – без и с использованием магнитно-абразивной обработки определяемой десятыми и сотыми долями микрометра. Исследования показали, что высота навалов меньше, чем глубина царапин, т. е. основной объем металла (75–85%), вытесняемый зерном, переходит в микростружку (рис. 7). Данные
    Exact
    [7]
    Suffix
    свидетельствуют о специфическом влиянии и особой роли поверхностных слоев в общих процессах микроскопической деформации и разрушения, усталости, ползучести, в условиях трения, износа и схватывания металлов.

8
Ламмеранен Й., Штафль М. Вихревые токи. М., 1967. L. M. AKULOVICH, L. E. SERGEEV MICROCUTTING USING ABRASIVE GRAINS AT MAGNETIC-ABRASIVE MACHINING Summary Analysis of microcutting process is implemented using various dynamic processing methods. Calculation of cutting
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=22772
    Prefix
    навалов от нагрузки на зерно (б), глубины царапины от нагрузки на единичное зерно (в), коэффициента навалов при микрорезании от нагрузки на зерно (г): 1, 2 – соответственнло с наложением и без наложения магнитного поля Рис. 7. Фотография стружки при микрорезании единичным абразивным зерном с наложением магнитного поля Границу раздела между пластиной и воздухом образует плоскость yz. Согласно
    Exact
    [8]
    Suffix
    , напряженность магнитного поля определяется через обычное дифференциальное уравнение второго порядка 2 2 2. dH kH dx = (11) Известное решение для напряженности магнитного поля 12 H He He=−+xxkk

  2. In-text reference with the coordinate start=25399
    Prefix
    . 2 jt I dxe ∞πω− ασ =σ=∫ (20) Из уравнения (20) видно, что эквивалентный ток обусловлен слоем толщиной a с равномерно распределенной плотностью тока 0/ 2,σ причем валентный ток по отношению к действительной плотности тока на поверхности при x = 0 имел бы фазовый сдвиг π/4. Толщина a называется глубиной проникновения и определяется выражением 2 =. ωγμ a В таблице приведены значения глубины
    Exact
    [8]
    Suffix
    проникновения для наиболее широко используемых материалов и различных частот. Значения глубины проникновения для наиболее используемых материалов и различных частот f, Гц a, мм CuAlFe (μ = 200)Fe (μ = 20) 2513,417,42,548,1 509,4412,31,85,69 1006,678,71,34,11 Рассмотрим, как связана магнитная индукция с плотностью тока.