The 8 references with contexts in paper V. Sorokin V., В. Сорокин В. (2016) “Расчет износа частиц в плотном вращающемся слое внутри неподвижной вихревой камеры // Particle wear calculation in a dense rotating bed inside a static vortex chamber” / spz:neicon:vestift:y:2014:i:4:p:50-55

1
Гольдштик М. А. Процессы переноса в зернистом слое . Новосибирск, 2005 .
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=504
    Prefix
    СОРОКИн РАСЧЕТ ИЗНОСА ЧАСТИЦ В ПЛОТНОМ ВРАЩАЮЩЕМСЯ СЛОЕ ВНУТРИ НЕПОДВИЖНОЙ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ Объединенный институт энергетических и ядерных исследований – Сосны нАн Беларуси (Поступила в редакцию 15.10.2013) Внутри короткой вихревой камеры с неподвижными стенками в потоке капельной жидкости может быть создан стационарный толстый плотный вращающийся слой частиц
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    . Он размещается между боковой и торцевыми стенками камеры и имеет четкую внутреннюю границу . Жидкость поступает в камеру через направляющий аппарат, размещенный на боковой стенке, приобретая радиальную и окружную составляющие скорости .

  2. In-text reference with the coordinate start=3687
    Prefix
    Экспериментально исследовался износ частиц олова диаметром 2,5 мм в камере из полиметилметакрилата (оргстекло) диаметром 350 мм . Навеска частиц вращалась в течение 1 ч, в результате обнаружена убыль массы в размере 0,055% от первоначальной массы
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Энергия для поддержания движения обеспечивалась напором водопроводной воды . Температура воды 20 ºC . Вычислим теоретическую и экспериментальную величины интенсивности изнашивания и сравним их .

  3. In-text reference with the coordinate start=6655
    Prefix
    Число частиц n1, одновременно контактирующих с боковой стенкой, определяется выражением k1pDh0 = n1pds2/4, где k1 – параметр укладки, числовой коэффициент, учитывающий долю пустот между шарами . Принята величина k1 = 0,846 как среднее между значениями для треугольной (0,906) и квадратной (0,785) укладок
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Тогда n1 = 5690, а сила pDh0P, приходящаяся на площадку контакта между шаром и боковой стенкой, составит 0,157 Н . При общем числе частиц n2, определенном выражением tpDh0Hl = n2pds3/6, n2 = 105, число слоев составит M = n2/n1, (4) M = 17,6 .

  4. In-text reference with the coordinate start=7490
    Prefix
    По критерию pc/HB = 0,24 > 0,0625 контакт классифицируем как пластический насыщенный, а характеристику шероховатости h/r вычисляем по формуле h/r = 5,4(HB/E)2 [5] . Зная площадь контакта, находим K = pds2/Sк . (5) Вычисления дают K = 1510 . Интенсивность изнашивания, согласно формуле (1), составит 3,3·10–7, что характеризует износ, наблюдавшийся в эксперименте
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Для расчета теоретического значения интенсивности изнашивания Iт рекомендовано выражение [4, 5] Iт = 0,2 (h/r)1/2/n, n = (s0/mst)3 . (6) Совпадение рассчитанной по выражению (6) Iт = 4,5·10–7 и наблюдавшейся I = 3,3·10–7 величин следует признать удовлетворительным, особенно при учете нетрадиционности рассматриваемой пары трения, с чем связана некоторая неопределенность коэффициентов в урав

2
Сорокин В. В. // IV Конгресс физиков Беларуси . Мн ., 2013 . С . 35–36 .
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=504
    Prefix
    СОРОКИн РАСЧЕТ ИЗНОСА ЧАСТИЦ В ПЛОТНОМ ВРАЩАЮЩЕМСЯ СЛОЕ ВНУТРИ НЕПОДВИЖНОЙ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ Объединенный институт энергетических и ядерных исследований – Сосны нАн Беларуси (Поступила в редакцию 15.10.2013) Внутри короткой вихревой камеры с неподвижными стенками в потоке капельной жидкости может быть создан стационарный толстый плотный вращающийся слой частиц
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    . Он размещается между боковой и торцевыми стенками камеры и имеет четкую внутреннюю границу . Жидкость поступает в камеру через направляющий аппарат, размещенный на боковой стенке, приобретая радиальную и окружную составляющие скорости .

3
Сорокин В. В. // Докл . НАН Беларуси . 2009 . Т .53, No 5 . С . 100–103 .
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=504
    Prefix
    СОРОКИн РАСЧЕТ ИЗНОСА ЧАСТИЦ В ПЛОТНОМ ВРАЩАЮЩЕМСЯ СЛОЕ ВНУТРИ НЕПОДВИЖНОЙ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ Объединенный институт энергетических и ядерных исследований – Сосны нАн Беларуси (Поступила в редакцию 15.10.2013) Внутри короткой вихревой камеры с неподвижными стенками в потоке капельной жидкости может быть создан стационарный толстый плотный вращающийся слой частиц
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    . Он размещается между боковой и торцевыми стенками камеры и имеет четкую внутреннюю границу . Жидкость поступает в камеру через направляющий аппарат, размещенный на боковой стенке, приобретая радиальную и окружную составляющие скорости .

  2. In-text reference with the coordinate start=1911
    Prefix
    Наибольшая относительная скорость и нагрузка взаимодействующих элементов характерны для области направляющего аппарата и части торцевых крышек вблизи боковой стенки . В этих областях скорость слоя относительно стенки составляет 5–15 м/с, давление частиц 0,02–0,15 МПа
    Exact
    [3]
    Suffix
    , наблюдается заметный износ . Взаимодействие между частицами происходит при скорости v ~ 0,6 м/с (l ~ d, t ~ 2p/Wn, v = d/t), износ проявляется слабее, чем в области у стенки камеры, d – ширина щели, W – угловая скорость слоя, с–1, п – число щелей .

  3. In-text reference with the coordinate start=6075
    Prefix
    Расчет параметров слоя с исходными данными: D = 2R = 350 мм; высота слоя h0 = 30 мм; радиус центрального отверстия Rц .о = 40 мм; давление воды в ресивере pрес = 0,33 МПа; m = 0,07, число щелей n = 36, высота слоя Hl = 50 мм; доля твердой фазы в слое t = 0,5; m = 0,17; rSn = 7,3 г/см3; rl = 1 г/см3; ds = 2,5 мм по методике
    Exact
    [3]
    Suffix
    дает давление за слоем p2 = 0,2 МПа; W = 61,2 с–1 (экспериментальное значение 59,5 с–1); давление слоя на боковую стенку P = 0,027 МПа; скорость воды во входных отверстиях Wщ = 10,8 м/с; WR = 9,3 м/с; скорость свободной границы W2 = 6,3 м/с; скорость фильтрации U = 0,76 м/с .

  4. In-text reference with the coordinate start=8066
    Prefix
    6) Iт = 4,5·10–7 и наблюдавшейся I = 3,3·10–7 величин следует признать удовлетворительным, особенно при учете нетрадиционности рассматриваемой пары трения, с чем связана некоторая неопределенность коэффициентов в уравнении (6) . Удовлетворительное совпадение расчетного и экспериментального значений интенсивности изнашивания подтверждает, что развитая теория плотного вращающегося слоя частиц
    Exact
    [3]
    Suffix
    верно отражает основные причинно-следственные связи между гидродинамическими и механическими характеристиками процессов, приводит к адекватным количественным оценкам . Для этого же устройства и массы навески частиц олова на рис . 2 приведены расчетные данные зависимости износа от нагрузки (давления в ресивере) .

4
Трение, изнашивание и смазка: Справочник . В 2 кн ./ Под ред . И . В . Крагельского, В . В . Алисина . М ., 1978 . Кн . 1 .
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=3911
    Prefix
    Энергия для поддержания движения обеспечивалась напором водопроводной воды . Температура воды 20 ºC . Вычислим теоретическую и экспериментальную величины интенсивности изнашивания и сравним их . Используем метод
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    . Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова [5] . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы [6–8] и приведены в табл . 1 .

  2. In-text reference with the coordinate start=4363
    Prefix
    Поскольку значения твердости и предельных напряжений у олова значительно меньше, чем у полиметилметакрилата, принимаем, что в контакте пары изнашивается олово . Интенсивность изнашивания определяется
    Exact
    [4]
    Suffix
    как отношение толщины слоя dtr утраченного материала к длине Ltr пройденного пути: I = dtr/Ltr . (1) Толщину слоя установим балансом масс, принимая износ частиц равномерным: dtrpds2 = De pds3/6, (2) где De = 5,5·10–4 (0,055%) – относительная потеря материала в процессе износа, dtr = 4,2·10–4 мм, ds – диаметр частицы .

  3. In-text reference with the coordinate start=7585
    Prefix
    Интенсивность изнашивания, согласно формуле (1), составит 3,3·10–7, что характеризует износ, наблюдавшийся в эксперименте [1] . Для расчета теоретического значения интенсивности изнашивания Iт рекомендовано выражение
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    Iт = 0,2 (h/r)1/2/n, n = (s0/mst)3 . (6) Совпадение рассчитанной по выражению (6) Iт = 4,5·10–7 и наблюдавшейся I = 3,3·10–7 величин следует признать удовлетворительным, особенно при учете нетрадиционности рассматриваемой пары трения, с чем связана некоторая неопределенность коэффициентов в уравнении (6) .

  4. In-text reference with the coordinate start=9322
    Prefix
    Среднее давление на упругом контакте составит pa = pc = 0,368(N/Q2r2)1/3 [5], где 2r = ds; Q = 2(1–nP2)/E; N – си- ла, прижимающая частицу к стенке . Расчеты дают pc = 3,86·108 Па, площадь контакта N/pc = 4·10–10 м2, E = 2·1011 Па, свойства материала приняты по [5] . Интенсивность изнашивания для приработанного контакта
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    выражается формулой Iт = Caг pc t0t/2(E/2)t/2–1(kf/s0)t, (7) где t0 – сдвиговое напряжение, t0 = 1,5·107 Па; s0 – разрушающее напряжение при однократном растяжении, s0 = 7·108 Па; f – коэффициент трения, f = 0,13; числовые коэффициенты C = 1,33, aг = 0,02, t = 7,9, k = 3 .

  5. In-text reference with the coordinate start=9899
    Prefix
    При числе контактов частиц с боковой стенкой 50 000 и общем количестве слоев 17,6 Ltr = 38 мм износ за 1 ч составит dtr = IтLtr = 2,36 ·10–4 мм, или в 9,7 раза меньше, чем для олова в тех же условиях . Таким образом, как и в классических узлах трения
    Exact
    [4]
    Suffix
    , в нашем случае повышение твердости и прочности материала пары трения приводит к возрастанию износостойкости . В этой паре целесообразно увеличивать прочность материала устройства, поскольку его замена более сложная, чем перегрузка частиц .

  6. In-text reference with the coordinate start=10933
    Prefix
    Дальнейшая эксплуатация восстановленного изделия не приводит к заметному износу в течение длительного времени . В паре трения из материалов, сильно отличающихся по износостойкости, преимущественно изнашивается самый слабый материал
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Поскольку наиболее тяжелые нагрузки испытывает боковая стенка, то выбор мягкого материала частиц значительно снизит эрозию . Выбор материала оболочки частиц существенно ограничен имеющейся технологией изготовления .

5
Крагельский И. В., Добычин М. н., Комбалов В. С. Основы расчетов на трение и износ . М ., 1977 .
Total in-text references: 7
  1. In-text reference with the coordinate start=3911
    Prefix
    Энергия для поддержания движения обеспечивалась напором водопроводной воды . Температура воды 20 ºC . Вычислим теоретическую и экспериментальную величины интенсивности изнашивания и сравним их . Используем метод
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    . Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова [5] . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы [6–8] и приведены в табл . 1 .

  2. In-text reference with the coordinate start=4054
    Prefix
    Вычислим теоретическую и экспериментальную величины интенсивности изнашивания и сравним их . Используем метод [4, 5] . Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы [6–8] и приведены в табл . 1 . Поскольку значения твердости и предельных напряжений у олова значительно меньше, чем у полиметилметакрилата, принимаем, что в контакте пары изнашивается олово .

  3. In-text reference with the coordinate start=7289
    Prefix
    Среднее давление на контакте pc определим равным напряжению текучести, площадь контакта Sк составит pDh0P/st = 0,013 мм2 . По критерию pc/HB = 0,24 > 0,0625 контакт классифицируем как пластический насыщенный, а характеристику шероховатости h/r вычисляем по формуле h/r = 5,4(HB/E)2
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Зная площадь контакта, находим K = pds2/Sк . (5) Вычисления дают K = 1510 . Интенсивность изнашивания, согласно формуле (1), составит 3,3·10–7, что характеризует износ, наблюдавшийся в эксперименте [1] .

  4. In-text reference with the coordinate start=7585
    Prefix
    Интенсивность изнашивания, согласно формуле (1), составит 3,3·10–7, что характеризует износ, наблюдавшийся в эксперименте [1] . Для расчета теоретического значения интенсивности изнашивания Iт рекомендовано выражение
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    Iт = 0,2 (h/r)1/2/n, n = (s0/mst)3 . (6) Совпадение рассчитанной по выражению (6) Iт = 4,5·10–7 и наблюдавшейся I = 3,3·10–7 величин следует признать удовлетворительным, особенно при учете нетрадиционности рассматриваемой пары трения, с чем связана некоторая неопределенность коэффициентов в уравнении (6) .

  5. In-text reference with the coordinate start=9075
    Prefix
    Рассмотрим случай частиц с оболочкой из стали, движущихся в стальной камере, остальные параметры задачи прежние . Пусть механические свойства стали соответствуют параметрам стали 45 . Среднее давление на упругом контакте составит pa = pc = 0,368(N/Q2r2)1/3
    Exact
    [5]
    Suffix
    , где 2r = ds; Q = 2(1–nP2)/E; N – си- ла, прижимающая частицу к стенке . Расчеты дают pc = 3,86·108 Па, площадь контакта N/pc = 4·10–10 м2, E = 2·1011 Па, свойства материала приняты по [5] . Интенсивность изнашивания для приработанного контакта [4, 5] выражается формулой Iт = Caг pc t0t/2(E/2)t/2–1(kf/s0)t, (7) где t0 – сдвиговое напряжение, t0 = 1,5·107 Па; s0 – разруш

  6. In-text reference with the coordinate start=9262
    Prefix
    Среднее давление на упругом контакте составит pa = pc = 0,368(N/Q2r2)1/3 [5], где 2r = ds; Q = 2(1–nP2)/E; N – си- ла, прижимающая частицу к стенке . Расчеты дают pc = 3,86·108 Па, площадь контакта N/pc = 4·10–10 м2, E = 2·1011 Па, свойства материала приняты по
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Интенсивность изнашивания для приработанного контакта [4, 5] выражается формулой Iт = Caг pc t0t/2(E/2)t/2–1(kf/s0)t, (7) где t0 – сдвиговое напряжение, t0 = 1,5·107 Па; s0 – разрушающее напряжение при однократном растяжении, s0 = 7·108 Па; f – коэффициент трения, f = 0,13; числовые коэффициенты C = 1,33, aг = 0,02, t = 7,9, k = 3 .

  7. In-text reference with the coordinate start=9322
    Prefix
    Среднее давление на упругом контакте составит pa = pc = 0,368(N/Q2r2)1/3 [5], где 2r = ds; Q = 2(1–nP2)/E; N – си- ла, прижимающая частицу к стенке . Расчеты дают pc = 3,86·108 Па, площадь контакта N/pc = 4·10–10 м2, E = 2·1011 Па, свойства материала приняты по [5] . Интенсивность изнашивания для приработанного контакта
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    выражается формулой Iт = Caг pc t0t/2(E/2)t/2–1(kf/s0)t, (7) где t0 – сдвиговое напряжение, t0 = 1,5·107 Па; s0 – разрушающее напряжение при однократном растяжении, s0 = 7·108 Па; f – коэффициент трения, f = 0,13; числовые коэффициенты C = 1,33, aг = 0,02, t = 7,9, k = 3 .

6
Смирягин А. П., Смирягина н. А., Белова А. В. Промышленные цветные металлы и сплавы . М ., 1974 .
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4127
    Prefix
    Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова [5] . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы
    Exact
    [6–8]
    Suffix
    и приведены в табл . 1 . Поскольку значения твердости и предельных напряжений у олова значительно меньше, чем у полиметилметакрилата, принимаем, что в контакте пары изнашивается олово . Интенсивность изнашивания определяется [4] как отношение толщины слоя dtr утраченного материала к длине Ltr пройденного пути: I = dtr/Ltr . (1) Толщину слоя установим балансом масс, принимая износ частиц

7
Барацихин Е. А., Шульгина Э. С. Технология пластических масс . Л ., 1982 .
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4127
    Prefix
    Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова [5] . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы
    Exact
    [6–8]
    Suffix
    и приведены в табл . 1 . Поскольку значения твердости и предельных напряжений у олова значительно меньше, чем у полиметилметакрилата, принимаем, что в контакте пары изнашивается олово . Интенсивность изнашивания определяется [4] как отношение толщины слоя dtr утраченного материала к длине Ltr пройденного пути: I = dtr/Ltr . (1) Толщину слоя установим балансом масс, принимая износ частиц

8
Механические свойства олова [электронный ресурс] . Режим доступа: www . shtockman . com/products/ Олово_01пч . Дата доступа: 12 .12 .2012 . V. V. SOROKIN PartiCle Wear Cal CulatiOn in a Dense rOtating BeD insiDe a statiC VOrte X Cha MBer summary
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4127
    Prefix
    Рассматривается пара трения олово и полиметилметакрилат . Трение считается сухим при коэффициенте 0,17, характерном для олова [5] . Механические свойства материалов взяты из справочной литературы
    Exact
    [6–8]
    Suffix
    и приведены в табл . 1 . Поскольку значения твердости и предельных напряжений у олова значительно меньше, чем у полиметилметакрилата, принимаем, что в контакте пары изнашивается олово . Интенсивность изнашивания определяется [4] как отношение толщины слоя dtr утраченного материала к длине Ltr пройденного пути: I = dtr/Ltr . (1) Толщину слоя установим балансом масс, принимая износ частиц