The 4 references with contexts in paper V. Klubovich V., V. Tamila A., V. Klushin A., A. Lipnitskiy S., В. Клубович В., В. Томило А., В. Клушин А., А. Липницкий С. (2016) “Исследование процесса обратного выдавливания с использованием сил активного трения // Investigation of reverse extrusion with use of active friction forces” / spz:neicon:vestift:y:2014:i:3:p:27-30

1
Ковка и штамповка: Справочник. В 4 т. / Ред. совет: Е. И. Семенов (пред.� и др. М., 1986. Т. 2. Горячая штамповка / Под ред. Е. И. Семенова. М., 1986.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3405
    Prefix
    Принимаемый коэффициент трения процесса находится в интервале от 0,2 до 0,5; наружный диаметр поковки стакана толкателя клапана (рис. 2� изменяется от 25,5 до 27 мм с приращением 0,5 мм. Запланированные исследования представлены в виде таблицы. Наружный диаметр принимается исходя из требуемых допусков и напусков на поковку
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    при диаметральном размере заготовки 25 мм и высоте в соответствии с таблицей. Для соответствующих диаметральных разме ров требуется заданный объем металла заготовки (Vi�, данные внесены в таблицу для каждого экспериментального ряда.

2
Ковка и штамповка: Справочник. В 4 т. / Ред. совет: Е. И. Семенов (пред.� и др. М., 1987. Т. 3. Холодная объемная штамповка / Под ред. Г. А. Навроцкого. М., 1987.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3405
    Prefix
    Принимаемый коэффициент трения процесса находится в интервале от 0,2 до 0,5; наружный диаметр поковки стакана толкателя клапана (рис. 2� изменяется от 25,5 до 27 мм с приращением 0,5 мм. Запланированные исследования представлены в виде таблицы. Наружный диаметр принимается исходя из требуемых допусков и напусков на поковку
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    при диаметральном размере заготовки 25 мм и высоте в соответствии с таблицей. Для соответствующих диаметральных разме ров требуется заданный объем металла заготовки (Vi�, данные внесены в таблицу для каждого экспериментального ряда.

3
Сосенушкин Е. Н. Прогрессивные процессы объемной штамповки. М., 2011.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3405
    Prefix
    Принимаемый коэффициент трения процесса находится в интервале от 0,2 до 0,5; наружный диаметр поковки стакана толкателя клапана (рис. 2� изменяется от 25,5 до 27 мм с приращением 0,5 мм. Запланированные исследования представлены в виде таблицы. Наружный диаметр принимается исходя из требуемых допусков и напусков на поковку
    Exact
    [1–3]
    Suffix
    при диаметральном размере заготовки 25 мм и высоте в соответствии с таблицей. Для соответствующих диаметральных разме ров требуется заданный объем металла заготовки (Vi�, данные внесены в таблицу для каждого экспериментального ряда.

4
Томленов А. Д. Механика процессов обработки металлов давлением. М. 1963. V. V. KLUBOVICH, V. A. TAMILA, V. A. KLUSHIN, A. S. LIPNITSKIY INVESTIGATION OF REVERSE EXTRUSION WITH USE OF ACTIVE FRICTION FORCES Summary The �e�ul �� of �� u�� e� of �he effec� of f �� c�� on coeffic�en � �n� �h�ckne �� of а p �pe w�ll on ene�� y-fo �ce p ���� e�e�� of �e-а p �pe w�ll on ene�� y-fo �ce p ���� e�e�� of �e- p �pe w�ll on ene�� y-fo �ce p ���� e�e�� of �e-
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4217
    Prefix
    Из графиков видно, что для области отношения диаметров kd = 1,29 наблюдается общее снижение значений усилий для всех экспериментов. Такая динамика возможна в случае образования оптимальной схемы сложного напряженного состояния, приводящего к наилучшему пластическому течению. Как известно из
    Exact
    [4]
    Suffix
    , при сложном напряженном состоянии количество возможных комбинаций напряжений, при которых происходит переход в пластическое состояние, является бесчисленным. Зависимости максимального главного напряжения в объеме поковки от величины коэффициента трения представлены на рис. 4.