The 14 references with contexts in paper M. Liakh Yu., М. Лях Ю. (2016) “Влияние фазовых превращений в порах сорбента на эффективность работы адсорбционного холодильника // An effect of phase transitions in sorbent pores on the efficiency of a solid sorption refrigerator” / spz:neicon:vestift:y:2014:i:2:p:58-69

1
Li T. X., Wang R. Z., Wang L. W. et al. // Applied Thermal Engineering. 2008. Vol. 28. P. 1638–1646.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=697
    Prefix
    В них предлагается ряд схем, которые представляют собой стандартный рабочий цикл адсорбционного теплопреобразователя, включающий дополнительные стадии. Использование такого процесса, как рекуперация массы, приводит к росту коэффициента преобразования
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Увеличение количества адсорберов в основном приводит к непрерывности процессов охлаждения и нагревания и, следовательно, к увеличению получаемой тепловой мощности [3]. К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны [4].

2
Akahira A., Alam K. C. A., Hamamoto Y. et al. // Int. J. of Refrigeration. 2004. Vol. 27. P. 225–234.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=697
    Prefix
    В них предлагается ряд схем, которые представляют собой стандартный рабочий цикл адсорбционного теплопреобразователя, включающий дополнительные стадии. Использование такого процесса, как рекуперация массы, приводит к росту коэффициента преобразования
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Увеличение количества адсорберов в основном приводит к непрерывности процессов охлаждения и нагревания и, следовательно, к увеличению получаемой тепловой мощности [3]. К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны [4].

3
Kashiwagi T., Akisawa A., Saha B. B. et al. // Int. J. Refrigeration. 2003. Vol. 26. P. 749–757.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=869
    Prefix
    Использование такого процесса, как рекуперация массы, приводит к росту коэффициента преобразования [1, 2]. Увеличение количества адсорберов в основном приводит к непрерывности процессов охлаждения и нагревания и, следовательно, к увеличению получаемой тепловой мощности
    Exact
    [3]
    Suffix
    . К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны [4]. Увеличить эффективность работы адсорбционных и термохимических преобразователей тепловой энергии можно также путем использования новых модифицированных композитных сорбентов [5, 6].

4
Taylan O., Baker D. K., Kaftanoglu B. // Int. J. of Refrigeration. 2010. Vol. 30. P. 1–9.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=946
    Prefix
    Увеличение количества адсорберов в основном приводит к непрерывности процессов охлаждения и нагревания и, следовательно, к увеличению получаемой тепловой мощности [3]. К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Увеличить эффективность работы адсорбционных и термохимических преобразователей тепловой энергии можно также путем использования новых модифицированных композитных сорбентов [5, 6]. Однако некоторые возможности совершенствования рассматриваемых устройств в настоящее время все еще остаются не исследованными.

5
Zhong Y., Critoph R. E., Thorpe R. N., Tamainot-Telto Z. // Applied Thermal Engineering. 2009. Vol. 29. P. 1180–1186.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1127
    Prefix
    К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны [4]. Увеличить эффективность работы адсорбционных и термохимических преобразователей тепловой энергии можно также путем использования новых модифицированных композитных сорбентов
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    . Однако некоторые возможности совершенствования рассматриваемых устройств в настоящее время все еще остаются не исследованными. В частности, представляет интерес идея осуществления фазового перехода непосредственно внутри адсорбционного блока, высказанная авторами экспериментальной работы [7].

6
Wang K., Wu J. Y., Wang R. Z., Wang L. W. // Int. J. of Refrigeration. 2006. Vol. 29. P. 199–210.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1127
    Prefix
    К аналогичным результатам приводит использование эффекта тепловой волны [4]. Увеличить эффективность работы адсорбционных и термохимических преобразователей тепловой энергии можно также путем использования новых модифицированных композитных сорбентов
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    . Однако некоторые возможности совершенствования рассматриваемых устройств в настоящее время все еще остаются не исследованными. В частности, представляет интерес идея осуществления фазового перехода непосредственно внутри адсорбционного блока, высказанная авторами экспериментальной работы [7].

7
Alyousef Y., Antukh A. A., Tsitovich A. P., Vasiliev L. L. // Applied Thermal Engineering. 2012. Vol. 38. P. 124–130.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=1426
    Prefix
    Однако некоторые возможности совершенствования рассматриваемых устройств в настоящее время все еще остаются не исследованными. В частности, представляет интерес идея осуществления фазового перехода непосредственно внутри адсорбционного блока, высказанная авторами экспериментальной работы
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Процесс конденсации/испарения позволяет использовать теплоту фазового перехода для создания дополнительного скачка температуры в адсорбере, что приводит к значительному увеличению или снижению температуры теплоносителя на выходе из него.

  2. In-text reference with the coordinate start=13591
    Prefix
    L LL fin fout P P T T dt T t  < D >= D ∫ (19) Указанные характеристики эффективности определяются, главным образом, начальными и конечными температурами теплоносителей. Верификация модели. Тестирование рассмотренной выше модели проведено путем сравнения с экспериментальными данными, представленными в
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Схема экспериментального адсорбционного холодильника отличается от схемы рис. 1 лишь тем, что вместо одного длинного высокотемпературного адсорбера в эксперименте использовались два адсорбера, идентичных по размерам низкотемпературному реактору.

  3. In-text reference with the coordinate start=14035
    Prefix
    отличается от схемы рис. 1 лишь тем, что вместо одного длинного высокотемпературного адсорбера в эксперименте использовались два адсорбера, идентичных по размерам низкотемпературному реактору. На рис. 3 даны результаты сравнения динамики средних температур адсорберов и разности температур теплоносителя на входе и выходе из низкотемпературного реактора, полученных экспериментально
    Exact
    [7]
    Suffix
    и числено по представленной модели. Их анализ свидетельствует о незначительных расхождениях между экспериментальными и расчетными данными, при этом в обоих случаях получено одинаковое значение минимальной температуры на поверхности низкотемпературного реактора (–14 °С).

  4. In-text reference with the coordinate start=14386
    Prefix
    Их анализ свидетельствует о незначительных расхождениях между экспериментальными и расчетными данными, при этом в обоих случаях получено одинаковое значение минимальной температуры на поверхности низкотемпературного реактора (–14 °С). Необходимо отметить, что эксперименты с адсорбционным холодильником в
    Exact
    [7]
    Suffix
    проводились в области параметров, для которых капиллярная конденсация реализована в незначительной степени. Для рассмотренного случая расчетная доля конденсата в мезопорах составляет 6%, а в макропорах – всего 0,5%.

  5. In-text reference with the coordinate start=16467
    Prefix
    На этом этапе происходит получение необходимого холодильного эффекта в результате снижения температуры в низкотемпературном реакторе за счет процесса десорбции. Рис. 3. Сравнение численных результатов с экспериментальными данными
    Exact
    [7]
    Suffix
    : 1 – температура на поверхности низкотемпературного реактора, 2 – температура внутри жидкостной линии охлаждения низкотемпературного сорбера, ΔT – разность температур теплоносителя на входе и выходе из реактора; сплошная линия – численные результаты; штриховая линия – экспериментальные данные В основе использованной модели конденсации и испарения сорбата в низкотемпературном блоке лежит предпо

8
Vasiliev L. L., Lyah M. Yu., Rabinovich O. S. // Proc. VIII Minsk Int. Seminar «Heat Pipes, Heat Pumps, Refrigerators, Power Sources». Minsk, Belarus, 2011. 2011. Vol. 1. P. 179–186.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6066
    Prefix
    В соответствии со сделанными допущениями создана математическая модель адсорбционного холодильника, позволяющая учесть конденсацию сорбата. Ранее разработанные компоненты модели, отвечающие за адсорбционные, тепловые и массообменные процессы, описаны в
    Exact
    [8, 9]
    Suffix
    , однако для общности изложения приведем описание модели в полном виде. Как отмечалось выше, адсорбент представляет собой композитный материал, компоненты которого проявляют химическую и физическую адсорбцию.

9
Vasiliev L. L., Rabinovich O. S., Pavlyukevuch N. V., Lyah M. Yu. // Heat Pipes and Solid Sorption Transformations: Fundamentals and Practical Applications: Eds. L. L Vasiliev; Sadik Kakaç. CRC Press. Taylor&Francis Group. 2013. P. 259–282.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6066
    Prefix
    В соответствии со сделанными допущениями создана математическая модель адсорбционного холодильника, позволяющая учесть конденсацию сорбата. Ранее разработанные компоненты модели, отвечающие за адсорбционные, тепловые и массообменные процессы, описаны в
    Exact
    [8, 9]
    Suffix
    , однако для общности изложения приведем описание модели в полном виде. Как отмечалось выше, адсорбент представляет собой композитный материал, компоненты которого проявляют химическую и физическую адсорбцию.

10
Wang C., Zhang P., Wang R. Z. // Chemical Engineering Science. 2010. Vol. 65, N 10. P. 2910–2920.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=6359
    Prefix
    Как отмечалось выше, адсорбент представляет собой композитный материал, компоненты которого проявляют химическую и физическую адсорбцию. Для расчета химической адсорбции используются следующие кинетические уравнения
    Exact
    [10]
    Suffix
    : для реакции разложения 1, dxCeqP Ax dtP  =-  для реакции синтеза (1) ()11. dxCeqP Ax dtP  =--  Величина и скорость данного вида адсорбции находятся таким образом: ,ch ma ax= .ch m dx Wa dt = (2) Давление, соответствующее равновесному состоянию для каждого из сорбентов, вычисля­ ется так: g eqln.

  2. In-text reference with the coordinate start=12179
    Prefix
    Главными показателями, используемыми для определения эффективности теплопреобразования, являются коэффициент преобразования (COP) и удельная холодильная мощность (SCP). В данной работе эти характеристики определяются таким образом
    Exact
    [10]
    Suffix
    : () () L, H LL LL fin fout P HH HH fin fout P S T T dt COP S T T dt a = a ∫ ∫ (17) () L. LL LL fin fout P L cyc ad S T T dt SCP tm a = D ∫ (18) Отметим, что удельная холодопроизводительность теплопреобразователя рассчитывается по времени полного цикла, включающего в себя обе стадии – высокого и низкого давления.

11
Dubinin M. M., Astakhov V. A. // Advances in Chemistry Series. 1971. Vol. 102. P. 69–85.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6802
    Prefix
    1) ()11. dxCeqP Ax dtP  =--  Величина и скорость данного вида адсорбции находятся таким образом: ,ch ma ax= .ch m dx Wa dt = (2) Давление, соответствующее равновесному состоянию для каждого из сорбентов, вычисля­ ется так: g eqln. H RPS T D =- +D (3) Для определения равновесной величины адсорбции при физической адсорбции используется уравнение Дубинина–Радушкевича
    Exact
    [11]
    Suffix
    22 2 0 exp2ln, cr eq crg W T TP aB bTP   =- b   (4) а для нахождения скорости физической адсорбции – уравнение кинетики следующего вида [12]: 0()()exp. ph ph sgeq ph da W KERT a a dt ==-- (5) При рассмотрении совместного протекания двух типов адсорбции в сорбенте общее количество адсорбированного вещества на единицу используемого композитного сор

12
Бабенко В. А., Канончик Л. Е. // Инженерно­физический журн. 2000. Т. 73, No 3. C. 529–540.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6963
    Prefix
    H RPS T D =- +D (3) Для определения равновесной величины адсорбции при физической адсорбции используется уравнение Дубинина–Радушкевича [11] 22 2 0 exp2ln, cr eq crg W T TP aB bTP   =- b   (4) а для нахождения скорости физической адсорбции – уравнение кинетики следующего вида
    Exact
    [12]
    Suffix
    : 0()()exp. ph ph sgeq ph da W KERT a a dt ==-- (5) При рассмотрении совместного протекания двух типов адсорбции в сорбенте общее количество адсорбированного вещества на единицу используемого композитного сорбента вычисляется аддитивным образом: ,ph ph ch chaaf af=+ (6) где f – массовое содержание химического или физического сорбента в композитном сорбенте.

13
Duong D. Do. Adsorption analysis: equilibria and kinetics. London: Imperial College Press, 1998.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8478
    Prefix
    Это явление возникает при условии смачиваемости стенок пор адсорбированной фазой, когда давление насыщенных паров сорбата над искривленной поверхностью раздела фаз в поре меньше давления газа и температура ниже критической
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Следовательно, капиллярная конденсация в мезопорах происходит еще до того момента, как термодинамические параметры окажутся в области конденсированного состояния. По мере возрастания давления сорбируемого газа процесс конденсации в пористом теле протекает непрерывно, заполняя жидкой фазой сначала малые (мезо­), а затем более крупные (макро­) поры.

14
Павлюкевич Н. В. Введение в теорию тепло­ и массопереноса в пористых средах. Мн., 2002. M. Yu. LIAKH AN EFFECT OF PHASE TRANSITIONS IN SORBENT PORES ON THE EFFICIENCY OF A SOLID SORPTION REFRIGERATOR Summary
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9582
    Prefix
    В приводимых ниже результатах расчетов выбраны следующие структурные характеристики сорбента, соответствующие бусофиту: <dme> = 10 нм; eme = 0,065; величина ema принята равной 0,35. Интенсивность капиллярной конденсации/испарения описывается уравнением Герца– Кнудсена
    Exact
    [14]
    Suffix
    : () lg () , 2 meeg gl g PT P JS RT M ≈ p (7) где давление насыщенных паров над вогнутой поверхностью конденсата определяется из уравнения Кельвина: ( )exp. l e sat g PV PPT RT =s  (8) Здесь p2Prs= s.