The 16 reference contexts in paper , , P. Nagula K., A. Sinkevich E., П. Нагула К., А. Синкевич Е. (2017) “ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО БЛОКА НА ОСНОВЕ СУХИХ ГРАДИРЕН // A TECHNIQUE FOR CALCULATION OF THERMOHYDRAULIC AND MASS-SIZED PARAMETERS OF A COOLING SYSTEM BASED ON A DRY COOLING TOWER” / spz:neicon:vestift:y:2017:i:3:p:80-91

  1. Start
    5159
    Prefix
    в испарительных градирнях происходит главным образом за счет испарения части воды при стекании ее тонкой пленкой или каплями по специальному оросителю, вдоль которого в противоположном направлении движению воды поступает поток воздуха. Испарение воды требует постоянной подпитки ее в систему охлаждения блока. Например, потребность в подпиточной воде для блоков No 3, 4 Ростовской АЭС
    Exact
    [1]
    Suffix
    составляет в среднем 4500 м3/ч, или 39,5 млн м3/год на каждый из блоков. Оценки потребности в воде для подпитки одного блока Белорусской АЭС, выполненные согласно [2], составляют примерно такую же величину.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    5326
    Prefix
    Например, потребность в подпиточной воде для блоков No 3, 4 Ростовской АЭС [1] составляет в среднем 4500 м3/ч, или 39,5 млн м3/год на каждый из блоков. Оценки потребности в воде для подпитки одного блока Белорусской АЭС, выполненные согласно
    Exact
    [2]
    Suffix
    , составляют примерно такую же величину. Расчет потребности в воде для различных охладителей систем водоснабжения крупных энергетических блоков АЭС приводятся в [3]. Из этих материалов следует, что для сухой градирни величина подпитки составляет примерно 1,82 млн м3/год.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    5491
    Prefix
    Оценки потребности в воде для подпитки одного блока Белорусской АЭС, выполненные согласно [2], составляют примерно такую же величину. Расчет потребности в воде для различных охладителей систем водоснабжения крупных энергетических блоков АЭС приводятся в
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Из этих материалов следует, что для сухой градирни величина подпитки составляет примерно 1,82 млн м3/год. Сравнение приведенных данных показывает, что применение сухих градирен вместо испарительных позволило бы сберечь в расчете на один блок более 30 млн м3/год, что может оказаться существенным при выборе системы охлаждения крупных энергетических блоков.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    6448
    Prefix
    На территории бывшего СССР сухие градирни были установлены в 1970 г. на Разданской ГРЭС (Армения), в 1973 г. – на Билибинской АТЭЦ (Чукотка, Россия). Сухие градирни применяются также на ПГУ-ТЭЦ в г. Сочи с 2004 г. и ПГУ-ТЭЦ, которая обеспечивает энергоснабжение Москва-Сити
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Опыт работы Билибинской АЭС показал, что теплообменные элементы сухой градирни, состоящие из алюминиевых оребренных труб, часто выходят из строя, особенно при низких температурах окружающего воздуха [5].
    (check this in PDF content)

  5. Start
    6652
    Prefix
    Опыт работы Билибинской АЭС показал, что теплообменные элементы сухой градирни, состоящие из алюминиевых оребренных труб, часто выходят из строя, особенно при низких температурах окружающего воздуха
    Exact
    [5]
    Suffix
    . В настоящее время фирма GEA-EGI, которая является основным поставщиком элементов сухих градирен, обеспечила пуск таких градирен в безводных районах Ирака, Турции, Италии, Сирии. В 2007 г. пущен в эксплуатацию энергоблок 600 МВт на угольной ГРЭС в провинции Яангшень (Китай), который также оборудован сухой градирней.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    7107
    Prefix
    В 2007 г. пущен в эксплуатацию энергоблок 600 МВт на угольной ГРЭС в провинции Яангшень (Китай), который также оборудован сухой градирней. Готовится поставка сухой градирни для угольного энергоблока 1000 МВт, строительство которого началось в китайской провинции Бауджи
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Одна из причин применения сухих градирен на угольных электростанциях – исключение кислотных дождей, так как при испарительном охлаждении смешение уходящих газов с испарениями градирен приводит к кислотным дождям, существенно влияющим на продукцию близлежащих сельхозугодий.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    11582
    Prefix
    TT t ∆∆ = ∆  Температура на выходе из градирни (вход в конденсатор) равна выхвх TTTжж ж–.=∆ (3) Зная температуру воды, поступающей в конденсатор, переходим к расчету теплогидравлических и массогабаритных характеристик конденсатора. Настоящий порядок расчета конденсатора соответствует общепринятой методике расчета конденсаторов крупных АЭС
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Конденсация пара происходит на внешней поверхности горизонтальных труб. При этом охлаждающая вода находится внутри труб. Температура конденсации определяется как 2.sttt= +δ Давление в конденсаторе (Ps ) является функцией температуры насыщения Ps = f(ts ).
    (check this in PDF content)

  8. Start
    12860
    Prefix
    Приведенные затраты на сооружение рассчитываются по формуле Зс = 0,1К + И, (4) где 0,1 – нормативный коэффициент капиталовложений для АЭС; К – капиталовложения. Оценка эксплуатационных расходов на сооружение (И) выполнена по аналогии с
    Exact
    [6]
    Suffix
    c учетом годовых амортизационных отчислений (Иа) и затрат на текущий ремонт и обслуживание (Ир). В результате подстановки значений согласно «Нормам амортизационных отчислений по основным фондам народного хозяйства СССР и положению о порядке планирования начисления и использования амортизационных отчислений в народном хозяйстве» (Госплан СССР, 1974) получаем И = Иа + Ир = 0,08К +
    (check this in PDF content)

  9. Start
    14201
    Prefix
    Повышение температуры охлаждающей воды, поступающей в конденсатор из градирен, сопровождается увеличением давления в конденсаторе, что в свою очередь приводит к снижению мощности турбины. Табличные данные зависимости снижения мощности ΔN турбины от давления в конденсаторе, приведенные в
    Exact
    [6]
    Suffix
    , аппроксимированы полиномом ΔN, МВт = 57,29743 – 3085,75499 · Pк + 50436,10534 · 2кP – 299286,77066 · 3кP + 633424,169 · 4к.P (7) Давление в конденсаторе определялось по температуре насыщения, которая рассчитывается по минимальному напору [6] в конденсаторе (Pк = f(Tк), Tк = T2 + 4,5 °С).
    (check this in PDF content)

  10. Start
    14441
    Prefix
    Табличные данные зависимости снижения мощности ΔN турбины от давления в конденсаторе, приведенные в [6], аппроксимированы полиномом ΔN, МВт = 57,29743 – 3085,75499 · Pк + 50436,10534 · 2кP – 299286,77066 · 3кP + 633424,169 · 4к.P (7) Давление в конденсаторе определялось по температуре насыщения, которая рассчитывается по минимальному напору
    Exact
    [6]
    Suffix
    в конденсаторе (Pк = f(Tк), Tк = T2 + 4,5 °С). Мощность, потребляемая насосами на перекачку циркуляционной воды, вычислялась по полному напору, который складывается из потерь на перекачку через трубный пучок градирни, внешнюю сеть и трубный пучок конденсатора.
    (check this in PDF content)

  11. Start
    14831
    Prefix
    Мощность, потребляемая насосами на перекачку циркуляционной воды, вычислялась по полному напору, который складывается из потерь на перекачку через трубный пучок градирни, внешнюю сеть и трубный пучок конденсатора. По предварительным подсчетам сопротивление подводящих каналов, арматуры, раздающих коллекторов по аналогии с
    Exact
    [6]
    Suffix
    оценено равным 20 м вод. ст., или 1,96·105 Па. Недовыработка электроэнергии, связанная со снижением мощности АЭС, учитывается замыкающими затратами на электроэнергию, которые в соответствии с мировыми ценами на электроэнергию, вырабатываемую на АЭС, приняты равными Сэл = 47 долл.
    (check this in PDF content)

  12. Start
    15346
    Prefix
    Недовыработка электроэнергии, связанная со снижением мощности АЭС, учитывается замыкающими затратами на электроэнергию, которые в соответствии с мировыми ценами на электроэнергию, вырабатываемую на АЭС, приняты равными Сэл = 47 долл. США/(МВт · ч). Эти значения замыкающих затрат электрической энергии на АЭС близки к данным, опубликованным в работе
    Exact
    [7]
    Suffix
    , авторы которой проанализировали указанную величину на большом фактическом материале. Стоимость вытяжных железобетонных башен определялась исходя из объема бетона на их сооружение. Проработки стоимости сооружений железобетонных башен градирен, выполненных фирмой GEA, позволили оценить стоимость 1 м3 конструкции, которая в настоящей работе принимается равной 700 долл.
    (check this in PDF content)

  13. Start
    15788
    Prefix
    Проработки стоимости сооружений железобетонных башен градирен, выполненных фирмой GEA, позволили оценить стоимость 1 м3 конструкции, которая в настоящей работе принимается равной 700 долл. США/м3. Близкое значение к данной величине параметра получается из
    Exact
    [8]
    Suffix
    , где приведены сведения о стоимости испарительных градирен мощных блоков, действующих в США. Стоимость теплообменной поверхности градирен и конденсатора определялась в соответствии со стоимостью отдельных элементов конструкционных материалов сухой градирни и конденсатора.
    (check this in PDF content)

  14. Start
    16779
    Prefix
    Обоснование выбора оптимальных параметров сухой градирни. В крупных воздухоохлаждаемых установках фирмы GEA получили широкое распространение трубы из углеродистой стали с надетыми на них стальными ребрами
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Такие трубы после цинкового покрытия обладают достаточной теплопроводностью и коррозионной стойкостью. Они служат по 25–30 лет без нарушения герметичности В качестве теплообменной поверхности градирни принимается оцинкованная оребренная стальная труба диаметром 22 × 1,5 мм, толщиной ребра 0,4 мм, длина трубы равна 20 м.
    (check this in PDF content)

  15. Start
    22440
    Prefix
    Отличие приведенных затрат при шаге оребрения 3,5 мм от приведенных затрат при шаге оребрения 3 мм составляет всего 1 %. В пользу выбора шага оребрения, равного 3,5 мм вместо 3,0 мм, указывают данные, приведенные в
    Exact
    [9]
    Suffix
    . Анализируя исследования по выбору оптимального шага оребрения, авторы [9] утверждают, что расстояние между ребрами должно быть не менее двойной толщины пограничного слоя δ. Для ламинарного потока эту величину можно определить согласно Блазиусу: δ=5,83 / ,vDω а для турбулентного потока – согласно Карману: ( ) 4/51/4 δ=0,37/.
    (check this in PDF content)

  16. Start
    22515
    Prefix
    Отличие приведенных затрат при шаге оребрения 3,5 мм от приведенных затрат при шаге оребрения 3 мм составляет всего 1 %. В пользу выбора шага оребрения, равного 3,5 мм вместо 3,0 мм, указывают данные, приведенные в [9]. Анализируя исследования по выбору оптимального шага оребрения, авторы
    Exact
    [9]
    Suffix
    утверждают, что расстояние между ребрами должно быть не менее двойной толщины пограничного слоя δ. Для ламинарного потока эту величину можно определить согласно Блазиусу: δ=5,83 / ,vDω а для турбулентного потока – согласно Карману: ( ) 4/51/4 δ=0,37/.
    (check this in PDF content)