The 17 reference contexts in paper V. Sheleh K., A. Kauchur S., R. Maskalets A., В. Шелег К., А. Ковчур С., Р. Москалец А. (2017) “МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ДИФУЗИОННОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ПРИ СПЕКАНИИ ПОРОШКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ СМАЗКИ // SIMULATION OF PROCESSES OF DIFFUSION INTERACTION AT SINTING OF POWDER MATERIALS WITH THE USE OF HYDRODYNAMIC LUBRICATION THEORY” / spz:neicon:vestift:y:2017:i:3:p:7-18

  1. Start
    7348
    Prefix
    Это условие описывает механическое поведение несплошных тел, которые деформируются во время пластического сдвига твердой фазы. В этом случае предел текучести порошковых материалов в твердой фазе τs не зависит от среднего напряжения σ
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Следует напомнить, что порошковый материал представляет собой некоторую совокупность частиц, способных пластически деформироваться как за счет пластического сдвига этой совокупности частиц, так и за счет скольжения относительно друг друга этой же совокупности контактирующих частиц.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    9270
    Prefix
    *,σ≤σ 0T= τ при 1 v, н d q dvτ  =−⋅  (3) где σ* – среднее напряжение, при котором наступает пластическая деформация или разрушение частиц, 00*. k f −τ σ= Условно-гладким будет и условие пластичности для гипнотического пористого тела, которое найдем при предельном переходе из упругой области в пластическую область с использованием гипотезы Бельтрами. В
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    при предельном переходе получено условие пластичности () 22 2 0 2 T Kf f σ + =ρ −σ ψ при *,σ≤σ (4) 22 2 0 2 T f σ + =ρτ ψ при *.σ>σ (5) Условие пластичности предполагает, что в таком предельном состоянии может находиться весь объем твердой фазы, количественной мерой которого может служить относительная плотность ρ в правой части ура
    (check this in PDF content)

  3. Start
    10062
    Prefix
    Тогда условие пластичности запишется в следующем виде: () 22 2 0 2 T Kf f σ += −ασ ψ при *,σ≤σ (6) где α – относительная доля контактного объема, зависящая от текущей относительной плотности порошка ρ. Условие пластичности (6) впервые было предложено в
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Коэффициент внутреннего трения f, являющийся одной из составляющих общей теории пластичности порошковых материалов, на первоначальном этапе формования можно рассмотреть с точки зрения гидродинамической теории смазки.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    10497
    Prefix
    Так как на этом этапе формования частиц порошка часто происходит образование динамического свода (так называемый арочный эффект), в общем случае рекомендуется в состав смеси вводить пластификатор. Как указано в
    Exact
    [6]
    Suffix
    , на стадии уплотнения материала избежать образования арок довольно легко – частицы смещаются в свободное пространство под влиянием смазывающего действия введенного пластификатора. Далее, рассматривая стадию формования, когда пластическое течение максимально, необходимо, чтобы пластификатор занимал все межчастичное пространство.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    11022
    Prefix
    Далее, рассматривая стадию формования, когда пластическое течение максимально, необходимо, чтобы пластификатор занимал все межчастичное пространство. В этом случае введенный пластификатор будет рассекать каждую потенциально возникающую арку хотя бы в одном месте. Эти соображения были учтены при выводе соотношения 1 : 4 в
    Exact
    [6]
    Suffix
    , которое позволяет рассчитать количество пластификатора, нужное для непрерывного формования материала или прессования фасонных изделий. Если в материале пластификатора меньше рекомендуемого количества, то при его уплотнении опять же может возникнуть арочный эффект.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    14832
    Prefix
    Один из основных практических выводов из предложенной нами теории гидродинамической смаз ки заключается в том, что существует критическое значение 0( / ),VPη обеспечивающее минимальное трение. Внешняя нагрузка P и скорость V обычно выбираются в соответствии с предъявляемыми требованиями, и проблема заключается только в выборе наилучшего пластификатора
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Оптимальная вязкость определяется соотношением 0 . VP PV η η=  (10) Однако в нашем случае вязкость пластификатора зависит и от прилагаемого давления. Эту зависимость можно выразить эмпирической формулой Диаграмма трения Friction diagram ( )exp ,аaPη=η (11) где ηа – динамическая вязкость при ат
    (check this in PDF content)

  7. Start
    16605
    Prefix
    Известно, что профиль деформированной сферы за пределами контактного круга описывается уравнением ( )()()() 2 212122 222 zra ar a,2arctg1 ,a rr a  = − − −⋅−  (13) к которому следует добавить равновесное расстояние z0. Тогда силу молекулярного притяжения можно рассчитать, используя следующую зависимость
    Exact
    [7]
    Suffix
    : ()02 ,aFp z z r dr ∞ =π+∫ (14) где функция p и ее аргумент z задаются соответственно соотношением (12) и уравнением профиля деформированной сферы. Равновесие достигается, когда деформация такова, что упругая реакция (сила упругого восстановления сферы) Fe уравновешивает совместное действие приложенной внешней нагрузки P и сил молекулярного притяжения F .eF PF= +
    (check this in PDF content)

  8. Start
    18848
    Prefix
    Горячее прессование как одна из разновидностей спекания под воздействием прилагаемого давления попадает под данное здесь определение. Основополагающим фактором для такого вида перехода является избыточная свободная энергия, величины которой для дисперсных систем могут быть довольно значительными
    Exact
    [9]
    Suffix
    . При проведении исследований прежде всего необходимо обратить внимание на процесс качественного и количественного изменения межчастичных контактов в заготовке или изделии и их границ. Установлено, что межчастичные границы резко отличаются от межзеренных по составу и своему строению.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    20105
    Prefix
    Согласно теории спекания порошковых материалов, основанной на процессах диффузии, вакансий и диффузионно-вязкого течения металла частиц, следует, что процесс спекания состоит из трех основных стадий
    Exact
    [10]
    Suffix
    . 1. Взаимное спечение частиц, сопровождающееся увеличением площади контакта между частицами и первоначальным объединением их между собой. На этой стадии частицы сохраняют свою структурную индивидуальность, а их межчастичные границы практически сохраняют исходное состояние.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    23288
    Prefix
    Поскольку aпл(3) 1* m /kT Rλδ=, то ()( ) пл121 aпл тж нс 1 4ln . T m R kTz T −− = −λσ  (23) Полученное выражение позволяет рассчитать температуру начала спекания порошков Тнс для различных z, если известна температура плавления
    Exact
    [12]
    Suffix
    . 2. Образование единого пористого тела, представляющего собой совокупность беспорядочно перемежающихся участков, состоящих из металла и пор. Поры на этой стадии спекания в основном сообщаются между собой, а межчастичные исходные границы изменяют свою форму по отношению к состоянию первой стадии процесса прессования. 3.
    (check this in PDF content)

  11. Start
    24957
    Prefix
    пропорционально экспоненте с положительным показателем степени exp U mp RT  =  . (25) В свою очередь постоянную q из того же уравнения (24) можно выразить следующей зависимостью: 1 v, н d q dvτ  =−⋅  (26) где v1 н d dvτ  −⋅  является выражением скоростных характеристик относительного сокращения объема пор во всех телах в данный момент времени спекания
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Первые стадии спекания, обозначенные выше, начинают проходить при относительно низких температурах (до 573 K). Повышение температуры до 0,35–0,4Тпл приводит к рекристаллизации внутри отдельных частиц порошка.
    (check this in PDF content)

  12. Start
    27044
    Prefix
    Однако это уравнение может быть справедливо при введении определенных допущений: a–1 << x–1 << ρ–1 (здесь a – радиус частицы, x – радиус перешейка, ρ − радиус поры), поэтому при расчете градиента концентрации вакансий членами a–1 и x–1 пренебрегают, а учитывают только член, пропорциональный ρ–1. Это приближение верно для больших частиц (больше 1 мкм) и малых размерах перешейка
    Exact
    [12]
    Suffix
    . Большое влияние на процесс спекания оказывают аллотропические превращения (для железаα↔γ превращение), при которых происходит изменение структуры материала – образование мелких зерен (аустенита внутри крупных ферритных зерен) и их рост с повышением температуры спекания.
    (check this in PDF content)

  13. Start
    27502
    Prefix
    превращения (для железаα↔γ превращение), при которых происходит изменение структуры материала – образование мелких зерен (аустенита внутри крупных ферритных зерен) и их рост с повышением температуры спекания. На формирование структуры и свойств при спекании большое влияние оказывают характер контакта между исходными частицами порошковых компонентов и процесс его качественного изменения
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Если после прессования между частицами контакт в основном оксидный, а доля металлического контакта мала, то при нагревании и за счет восстановления оксидов протяженность металлического контакта увеличивается.
    (check this in PDF content)

  14. Start
    30375
    Prefix
    Активация спекания порошковых материалов на основе железа возможна за счет добавления в исходные порошковые материалы легирующих добавок и их смесей, применения активных порошков с углеродсодержащей добавкой, введения ультрадисперсных микродобавок соединений щелочных и щелочноземельных металлов, оксидов боридов
    Exact
    [14]
    Suffix
    . Кроме активации порошковых материалов микродобавками соединений щелочных металлов неподдельный интерес вызывает подготовка к спеканию порошковых материалов методами диспергирования. При диспергировании твердых тел происходит их механическое разрушение.
    (check this in PDF content)

  15. Start
    30908
    Prefix
    В процессе диспергирования порошков происходит не только измельчение частиц и увеличение их удельной поверхности, но и образование дефектов кристаллической структуры, которые влияют на скорость диффузионных процессов. В соответствии с вакансионной теорией диффузии
    Exact
    [15]
    Suffix
    коэффициент диффузии (самодиффузии) пропорционален концентрации вакансий: ,DD′=ξ⋅ (28) где ξ – концентрация вакансий, D′ – коэффициент вакансий.
    (check this in PDF content)

  16. Start
    32101
    Prefix
    получение мелкозернистой структуры и повышение механических свойств конструкционных порошковых материалов за счет увеличения суммарной граничной поверхности и соответственно скорости граничной диффузии. Применение порошков наноразмерного уровня позволяет получить конструкционные материалы с уникальными свойствами, например с микротвердостью в 2–7 раз выше, чем твердость крупнозернистых аналогов
    Exact
    [16]
    Suffix
    . В крупнозернистых материалах рост твердости при уменьшении размера зерна обусловлен введением дополнительных границ зерен, которые препятствуют движению дислокаций. При наноразмерных зернах рост прочности происходит благодаря низкой плотности имеющихся дислокаций и трудности образования новых.
    (check this in PDF content)

  17. Start
    32612
    Prefix
    Активация процессов диффузии в наноразмерных материалах связана с увеличением объемной доли границ зерен. С уменьшением размера зерна c 1 до 0,002 мкм объемная доля межзеренных границ увеличивается до 88 %
    Exact
    [17, 18]
    Suffix
    . Атомы, расположенные на границах зерен, обладают свойствами, отличающимися от объемных, так как они связаны с окружающими их атомами иначе, чем в объеме. В результате на границах происходит атомная реконструкция и появление другого порядка расположения атомов.
    (check this in PDF content)