The 11 reference contexts in paper L. Akulovich M., L. Sergeev E., Л. Акулович М., Л. Сергеев Е. (2016) “Микроразрезание абразивными зернами при магнитно-абразивной обработке // Microcutting using abrasive grains at magnetic-abrasive machining” / spz:neicon:vestift:y:2015:i:3:p:49-59

  1. Start
    1985
    Prefix
    Таким образом, анализ резания при магнитно-абразивной обработке показывает, что процесс контакта режущих кромок носит дискретный характер, а переориентация зерен в пространстве рабочего зазора осуществляется за счет действия крутящего момента, вызывающего их перекатывание
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Прерывистый контакт абразивных частиц с обрабатываемой поверхностью изделия объясняется наличием выступов исходной шероховатости. С изменением угла резания плоскость сдвига, а следовательно, и возникающая при этом пластическая деформация смещаются в глубь материала изделия, способствуя наклепу обработанной поверхности.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    3275
    Prefix
    навалов; пластического циклического деформирования материала в области острия и усталостного разрушения тонких поверхностных слоев; пластического деформирования с адгезией; пластического деформирования с микрорезанием и элементами адгезионного взаимодействия; микрорезания (рис. 1, б); хрупкого разрушения без пластического деформирования с отделением микростружки. Из теории шлифования
    Exact
    [2]
    Suffix
    известно, что при внедрении абразивного зерна на глубину a величина фактического переднего угла γх в любой точке контакта будет равна xarcsin,x ρ−α γ= ρ (1) где αх – толщина снимаемого слоя в рассматриваемой точке; ρ – радиус закругления вершины субмикронеровностей зерна абразивного порошка.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    5261
    Prefix
    Глубину канавки tк в первом приближении можно принять равной максимальной толщине среза azmax, поскольку этот параметр характеризует максимальную глубину внедрения режущих кромок зерен в обрабатываемый материал. В результате проведенных исследований
    Exact
    [3]
    Suffix
    получено следующее уравнение для высоты навалов: max max 2 ; y i S hi= π (2) изн изн изнк изн max изнизн изнк изн изнизн к изнmin minизнmin изнmin min изнmin () ,; ()() ,; , ()() , . + ++ ++  +≤    = −− ≥   < −− +>  ∫ ∫∫ ∫∫ к к к th h thth y hh thth hhк f y dy t h y Sf y dyf y y dy h y hy fydyfy y dy th y (3) Здесь f(y) – уравнение профиля режущей кромки в цент
    (check this in PDF content)

  4. Start
    6037
    Prefix
    , ymin – минимальная глубина внедрения неизношенной режущей кромки (hизн = 0), при которой реализуется процесс снятия стружки: 1/(1 ) min1(tg( ) ) , yvbv−= β (4) где β1 – угол сдвига, определяющий направление скольжения слоев обрабатываемого материала в момент отрыва; b, ν – параметры формы режущей кромки. Используя разработанную математическую модель образования единичной риски
    Exact
    [4]
    Suffix
    , можно получить формулы для других параметров единичной риски. Формула для определения ширины навалов bн следующая: bhнmax2≈i . (5) Расстояние между вершинами навалов lн определяется таким образом: lн = bк + bн, нкmax2, v l bt hi≈+ (6) где bк – ширина канавки.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    9195
    Prefix
    Хорошо видны продольные борозды от пластической деформации, чешуйчатые отслоения частиц металла, разрывы и пустоты, следы прижогов и оплавлений, свидетельствующие о высокой температуре и интенсивной пластической деформации при движении стружки по передней поверхности абразивного зерна. По данным авторов
    Exact
    [5]
    Suffix
    , температура в зоне резания достигает 1200–1300 °С, а в некоторых случаях – температуры плавления. Тонкий сплошной слой пластически деформированного металла (до 0,05 мкм) внутренней стороны удерживает на себе элементы сдвига, входящие на внешнюю сторону стружки.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    12380
    Prefix
    В результате процесс образования стружки при шлифовании со скоростями до 160 м/с происходит в условиях неустойчивого резания, что ведет к выделению большого количества теплоты, возникновению макроскопических остаточных напряжений первого рода в металле поверхностного слоя заготовки, интенсивному износу абразивных зерен и динамической нестабильности в замыкающей подсистеме – зоне резания
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Стружка из шлама выделяется при различии магнитных свойств обрабатываемого металла и режущего инструмента (зерен магнитно-абразивного порошка) при использовании элементов седиментационного анализа в сочетании с магнитным разделением [1].
    (check this in PDF content)

  7. Start
    12616
    Prefix
    Стружка из шлама выделяется при различии магнитных свойств обрабатываемого металла и режущего инструмента (зерен магнитно-абразивного порошка) при использовании элементов седиментационного анализа в сочетании с магнитным разделением
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Для сбора магнитной фракции шлама использовали магнитное поле электромагнита, величина и направление которого подбирались экспериментально. Полученные методом осаждения микроскопические стружки измеряли по наибольшему вертикальному размеру па телевизионном микроскопе «Квантимет-720».
    (check this in PDF content)

  8. Start
    20594
    Prefix
    зерен имеет место практически при любой глубине микрорезания, Рис. 5. 3D-модели царапин поверхности: а, б – без и с использованием магнитно-абразивной обработки определяемой десятыми и сотыми долями микрометра. Исследования показали, что высота навалов меньше, чем глубина царапин, т. е. основной объем металла (75–85%), вытесняемый зерном, переходит в микростружку (рис. 7). Данные
    Exact
    [7]
    Suffix
    свидетельствуют о специфическом влиянии и особой роли поверхностных слоев в общих процессах микроскопической деформации и разрушения, усталости, ползучести, в условиях трения, износа и схватывания металлов.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    21633
    Prefix
    Данный слой, характерный для сплавов, претерпевающих термоупругие мартенситные превращения, в настоящее время не идентифицирован по фазовому составу и структуре. Однако он представляет ультрамелкозернистую структуру (нано- и субмикрокристалическую), состоящую из аустенитной и мартенситной фаз. Проведенные исследования
    Exact
    [6]
    Suffix
    показали, что при измельчении структуры до субмикрокрис- талической повышаются обратимая мартенситная деформация и характеристики прочности (в нашем случае твердость). При всем этом сохраняется высокая пластичность.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    22772
    Prefix
    навалов от нагрузки на зерно (б), глубины царапины от нагрузки на единичное зерно (в), коэффициента навалов при микрорезании от нагрузки на зерно (г): 1, 2 – соответственнло с наложением и без наложения магнитного поля Рис. 7. Фотография стружки при микрорезании единичным абразивным зерном с наложением магнитного поля Границу раздела между пластиной и воздухом образует плоскость yz. Согласно
    Exact
    [8]
    Suffix
    , напряженность магнитного поля определяется через обычное дифференциальное уравнение второго порядка 2 2 2. dH kH dx = (11) Известное решение для напряженности магнитного поля 12 H He He=−+xxkk
    (check this in PDF content)

  11. Start
    25399
    Prefix
    . 2 jt I dxe ∞πω− ασ =σ=∫ (20) Из уравнения (20) видно, что эквивалентный ток обусловлен слоем толщиной a с равномерно распределенной плотностью тока 0/ 2,σ причем валентный ток по отношению к действительной плотности тока на поверхности при x = 0 имел бы фазовый сдвиг π/4. Толщина a называется глубиной проникновения и определяется выражением 2 =. ωγμ a В таблице приведены значения глубины
    Exact
    [8]
    Suffix
    проникновения для наиболее широко используемых материалов и различных частот. Значения глубины проникновения для наиболее используемых материалов и различных частот f, Гц a, мм CuAlFe (μ = 200)Fe (μ = 20) 2513,417,42,548,1 509,4412,31,85,69 1006,678,71,34,11 Рассмотрим, как связана магнитная индукция с плотностью тока.
    (check this in PDF content)