The 5 references with contexts in paper S. Faiq A., A. Sarancha V., С. Фаик А., А. Саранча В. (2018) “ПРИМЕНЕНИЕ ПЕРЕМЕННОЙ ПРОВОДИМОСТИ ПОВРЕЖДЕННОЙ ТРЕЩИНЫ И ОПТИМИЗАЦИЯ // PERFORMANCE OF THE VARIABLE CONDUCTIVITY DAMAGED FRACTURE AND FRACTURE OPTIMIZATION” / spz:neicon:tumnig:y:2018:i:1:p:68-74

1
Ramey H. J., Cobb W. M. A General Pressure Buildup Theory for a Well in a Close Drainage Area // JPT. – (December, 1971). – P. 1493–1505.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3983
    Prefix
    Поэтому фундаментальное и практическое значение имеет оценка эффективности скважины с массированной трещиной ГРП. Решение безразмерного давления псевдо-стационарного состояния в замкнутой системе может быть записано в виде
    Exact
    [1]
    Suffix
    ρDDADJ/t12+=π, (1)         ′ =2 4 112 Aw D eCr A /J/lnγ, (2) где 푝푝퐷퐷 — безразмерное давление, 푡푡퐷퐷퐷퐷= 푘푘푡푡 푐푐푡푡휙휙휙휙퐷퐷 — безразмерное время на основе площади; 퐽퐽퐷퐷 — безразмерный коэффициент продуктивности; 퐷퐷 — площадь дренирования, м2; 훾훾 — постоянная Эйлера, 훾훾= 0,5772156649; 퐶퐶퐷퐷 — коэф

2
Influence of Fracture Heterogeneity and Wing Length on the Response of Vertically Fractured Wells / C. O. Bennett [et al.] // SPEJ. – (April, 1983). – P. 219–230.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=4855
    Prefix
    Средняя безразмерная проводимость трещин определяется как среднее арифметическое по длине трещины и рассчитывается по формуле CfDfDDDdx)x(С∫= 1 0 . (3) Эквивалентная проводимость трещин для поведения псевдо-ста ционарного состояния имеет вид
    Exact
    [2]
    Suffix
    -퐶퐶푓푓퐷퐷� 푒푒 = 휋휋 2 � 1 푒푒Δ푆푆푓푓−1 �. (4) В таблице 1 приведен краткий обзор входных параметров, приведенных [2] для случаев с уменьшающейся проводимостью трещины и случаев без определенной тенденции.

  2. In-text reference with the coordinate start=5006
    Prefix
    арифметическое по длине трещины и рассчитывается по формуле CfDfDDDdx)x(С∫= 1 0 . (3) Эквивалентная проводимость трещин для поведения псевдо-ста ционарного состояния имеет вид [2] -퐶퐶푓푓퐷퐷� 푒푒 = 휋휋 2 � 1 푒푒Δ푆푆푓푓−1 �. (4) В таблице 1 приведен краткий обзор входных параметров, приведенных
    Exact
    [2]
    Suffix
    для случаев с уменьшающейся проводимостью трещины и случаев без определенной тенденции. Там же показана эквивалентная поздняя проводимость, рассчитанная с использованием формулы (4). Исследование показывает, что для низкой проводимости удельная проводимость трещин больше укладывается в сторону проводимости вблизи скважины, чем средняя проводимость.

  3. In-text reference with the coordinate start=5454
    Prefix
    Исследование показывает, что для низкой проводимости удельная проводимость трещин больше укладывается в сторону проводимости вблизи скважины, чем средняя проводимость. Таблица 1 Сводка переменной проводимости трещины и эффективной проводимости входных данных
    Exact
    [2]
    Suffix
    Случай Зона 1 퐶퐶푓푓퐷퐷1 Зона 2 퐶퐶푓푓퐷퐷2 Зона 3 퐶퐶푓푓퐷퐷3 Зона 4 퐶퐶푓푓퐷퐷4 Средняя проводимость CfD���� Эквивалентная проводимость -퐶퐶푓푓퐷퐷� 푒푒 1 1,0 0,5 0,375 0,125 0,5 0,7809 2 10,0 5,0 3,75 1,25 5,0 5,718 3 100,0 50,0 37,5 12,5 50,0 49,77 4 1000,0 500,0 375,0 125,0 500,0 486,2 5 15,0 2,5 1,5 1,0 5,0 3,999 12 1,0 1,5 2,5 15,0 5,0 1,262 13 2,5 1,0 15,0 1,5 5,0 2,149 14

3
Riley M. F., Brigham W. E., Horne R. N. Analytical Solutions for Elliptical Finite-Conductivity Fractures // SPE 22656. – (October, 1991).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6525
    Prefix
    В то время как при больших проводимостях эквивалент приблизительно равен средней проводимости трещин для клиновидных трещин и примерно на 12 % больше средней проводимости для трещин эллипсоидальной формы. Эквивалентная проводимость для эллипсоидальной трещины может быть рассчитана на основе работы
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Основное различие в нашем решении состоит в том, что при малых проводимостях эквивалентная проводимость взвешивается по отношению к проводимости ствола скважины. Таблица 2 Эквивалентная безразмерная проводимость трещин для эллипсоидальных и клиновидных трещин по сравнению с максимальной проводимостью Максимум в скважине -퐶퐶푓푓퐷퐷� 푚푚푚푚푚푚 Трещина ГРП — эллипсоидальная Клин — трещи

4
Cinco-Ley H., Samaniego-V F. Transient Pressure Analysis: Finite Conductivity Fracture Case versus Damaged Fracture Case // SPE 10179. – (October, 1981).
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=8507
    Prefix
    Также очевидно, что для большой проводимости трещин среднее значение является хорошим представлением, тогда как для низкой проводимости трещин эквивалентное значение больше взвешивается в сторону скважины. Поврежденная трещина. Г. Синко-Лей
    Exact
    [4]
    Suffix
    определил поврежденную трещину как трещину с бесконечной проводимостью, с ограничением потока вблизи ствола скважины в результате снижения проницаемости трещины. Г. Синко-Лей предположил, что вся жидкость попала в поврежденную трещину вблизи кончика задушенной области с полным расходом, проходящим через заторможенную часть трещины.

  2. In-text reference with the coordinate start=8976
    Prefix
    Синко-Лей предположил, что вся жидкость попала в поврежденную трещину вблизи кончика задушенной области с полным расходом, проходящим через заторможенную часть трещины. Дополнительная потеря давления в заторможенной области для двухлопастной трещины может быть рассчитана следующим образом
    Exact
    [4]
    Suffix
    : ∆푝푝푐푐ℎ= 푞푞2⁄ ℎ푏푏푓푓 휙휙 푘푘푓푓푓푓 (푚푚푓푓−푟푟푤푤)�1− 푘푘푓푓푓푓 푘푘푓푓 �, где q — общий расход двух крыльев. Таким образом, скин-фактор для всего потока через поврежденную трещину в области ближней скважины (в противном случае для бесконечной проводимости трещины) (푘푘푓푓→∞) может быть вычислен из �푆푆푓푓�푐푐ℎ= 2휋휋푘푘 ℎ 푞푞휙휙∆푝푝푐푐ℎ= 휋휋푘푘 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 (푚푚푓푓−푟푟푤푤). (5) Этот

  3. In-text reference with the coordinate start=9490
    Prefix
    поврежденную трещину в области ближней скважины (в противном случае для бесконечной проводимости трещины) (푘푘푓푓→∞) может быть вычислен из �푆푆푓푓�푐푐ℎ= 2휋휋푘푘 ℎ 푞푞휙휙∆푝푝푐푐ℎ= 휋휋푘푘 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 (푚푚푓푓−푟푟푤푤). (5) Этот результат можно также получить следующим образом: �푆푆푓푓�푐푐ℎ= 휋휋푚푚푓푓푘푘 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 (1−푟푟푤푤푚푚푓푓⁄). Скин-фактор трещины, как определил Г. Синко-Лей
    Exact
    [4]
    Suffix
    �푆푆푓푓�푐푐ℎ, если 푟푟푤푤→0, был равен �푆푆푓푓� 푐푐ℎ = 휋휋푚푚푓푓푘푘 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 = 휋휋 퐶퐶푓푓퐷퐷푓푓 = 휋휋 퐶퐶푓푓퐷퐷 푚푚푓푓 푚푚푓푓 , (6) где 퐶퐶푓푓퐷퐷= 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 푚푚푓푓푘푘 и 퐶퐶푓푓퐷퐷푓푓= 푏푏푓푓푘푘푓푓푓푓 푚푚푓푓푘푘 .

5
Economides M., Oligney R., Valko P. Unified Fracture Design. – Texas, Alvin: Orsa Press, 2002.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10315
    Prefix
    На рисунке 1 показано эффективное отношение ствола скважины для поврежденной трещины в неограниченном или бесконечном пласте в зависимости от безразмерной проводимости в поврежденной области и различных зон ( 푚푚푓푓 푚푚푓푓) . Рис. 1. Эффективный радиус ствола скважины против безразмерной проводимости и поврежденной зоны Оптимизация трещины. М. Экономидес и др.
    Exact
    [5]
    Suffix
    также показали, что существует оптимальная конструкция трещины для данного объема под прессованные трещины. Их анализ был основан на безразмерном числе проппанта (푁푁푝푝푟푟푝푝푝푝푝푝), к оторый был определен как удвоенное отношение объема трещины к объему коллектора, умноженного на проницаемость проппанта и на проницаемость пласта.