The 15 references with contexts in paper M. Filippov A., M. Gervasyev A., G. Plotnikov N., S. Nikiforova M., A. Zhilin S., М. Филиппов А., М. Гервасьев А., Г. Плотников Н., С. Никифорова М., А. Жилин С. (2017) “ИСПОЛЬЗОВАНИЕ УГЛЕРОДИСТЫХ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ ДЛЯ ГИЛЬЗ ГРЯЗЕВЫХ НАСОСОВ БУРОВЫХ УСТАНОВОК // THE USE OF CARBON, HIGH-CHROMIUM STEELS FOR LINERS OF MUD PUMPS AND DRILLING RIGS” / spz:neicon:tumnig:y:2017:i:3:p:135-142

1
Гуляев А. П. Металловедение. – М.: Металлургия, 1986. – 544 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3362
    Prefix
    Закаленные образцы после выдержек, не превышавших 30 минут, обрабатывали холодом при температурах –40, –70 и –196 0С в течение 20 минут, а затем отпускали при температурах 200–700 0С в течение 2 часов. Варьирование температуры закалки и отпуска стали Х12МФЛ позволяет получить минимальные изменения размеров изделий из этой стали при термообработке
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Оценка износостойкости образцов производилась с помощью методики изнашивания по закрепленному образцу, реализованной на специальной установке. Образцы с площадью рабочей части 10 х 10 мм совершали возвратно-поступательное движение по шлифовальной бумаге 14А32МН481 (ГОСТ 6456–82) на корундовой основе.

2
Макаров А. В. Повышение износостойкости сплавов железа за счет создания метастабильных и нанокристаллических структур: дис. ... д-ра техн. наук. – Челябинск, 2009. – 424 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4304
    Prefix
    состоянии структура образцов стали Х12МФЛ представляет собой совокупность карбидной эвтектики, избыточных карбидов и ферритокарбидной смеси, с твердостью НВ = 212, а стали 95Х18 — совокупность избыточных карбидов и ферритокарбидной смеси, с твердостью НВ = 214. Зависимость твердости сталей от температуры закалки описывается кривой с максимумом, аналогичной известным из литературы
    Exact
    [2, 3]
    Suffix
    , в которых начальный подъем твердости с 59 до 63 НRC для стали Х12МФЛ и с 60 до 62,5 НRC для стали 95Х18, приходящийся на интервал температур закалки от 900 до 1 050 0С, обусловлен насыщением аустенита и мартенсита углеродом вследствие растворения части вторичных карбидов.

3
Формирование структуры износостойких сталей 150ХНМЛ и Х12МФЛ при закалке / М. А. Филиппов [и др.] // Металловедение и термическая обработка металлов. – 2015. – No 11. – С. 5–9.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4304
    Prefix
    состоянии структура образцов стали Х12МФЛ представляет собой совокупность карбидной эвтектики, избыточных карбидов и ферритокарбидной смеси, с твердостью НВ = 212, а стали 95Х18 — совокупность избыточных карбидов и ферритокарбидной смеси, с твердостью НВ = 214. Зависимость твердости сталей от температуры закалки описывается кривой с максимумом, аналогичной известным из литературы
    Exact
    [2, 3]
    Suffix
    , в которых начальный подъем твердости с 59 до 63 НRC для стали Х12МФЛ и с 60 до 62,5 НRC для стали 95Х18, приходящийся на интервал температур закалки от 900 до 1 050 0С, обусловлен насыщением аустенита и мартенсита углеродом вследствие растворения части вторичных карбидов.

4
Износостойкость и структурные изменения поверхностного слоя азотсодержащих высокохромистых сталей при абразивном воздействии и трении скольжения / А. В. Макаров [и др.] // Физика Металлов и Металловедение. – 1998. – Т. 86. – No 4. – С. 104–114.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5091
    Prefix
    Несмотря на снижение начальной твердости, значения абразивной износостойкости имеют аномальную возрастающую зависимость от температуры закалки, что также согласуется с известными данными
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    и объясняется увеличением количества углеродистого метастабильного остаточного аустенита, превращающегося в мартенсит в процессе изнашивания, который создает высокую степень конечного упрочнения рабочей поверхности.

5
Блинов В. М., Банных О. А., Пойменов И. Л. Износостойкость высокоазотистых немагнитных хромомарганцевых сталей // Металлы. – 1982. – No 6. – С. 142–145.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5091
    Prefix
    Несмотря на снижение начальной твердости, значения абразивной износостойкости имеют аномальную возрастающую зависимость от температуры закалки, что также согласуется с известными данными
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    и объясняется увеличением количества углеродистого метастабильного остаточного аустенита, превращающегося в мартенсит в процессе изнашивания, который создает высокую степень конечного упрочнения рабочей поверхности.

6
Korshunov L. G., Makarov A. V., Chernenko N. L. Ultrafine Structures Formed upon Friction and their Effect on the Tribological Properties of Steels // The Physics of Metals and Metallography. – 2000. – V.90, S. –1. – P. 48–58.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5930
    Prefix
    Армирование рабочей поверхности дисперсными кристаллами мартенсита, сопровождающееся микро-три п-эффектом, способствующим релаксации микронапряжений в момент сдвига, затрудняет внедрение абразивных частиц, повышая сопротивление изнашиванию
    Exact
    [6, 7]
    Suffix
    (см. табл.). Электронно-микроскопическое исследование тонких фольг, полученных посредством односторонней электрополировки из поверхностного рабочего слоя образцов стали Х12МФЛ после закалки от 1 170 0С, проводилось на микроскопе ЭМВ-100Л в режиме светлопольного и темнопольного изображений и режиме микродифракции [8], показало наличие остаточного аустенита, кристаллов

7
Садовский В. Д., Фокина Е. А. Остаточный аустенит в закаленной стали: моногр. – М: Наука, 1986. – 113 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5930
    Prefix
    Армирование рабочей поверхности дисперсными кристаллами мартенсита, сопровождающееся микро-три п-эффектом, способствующим релаксации микронапряжений в момент сдвига, затрудняет внедрение абразивных частиц, повышая сопротивление изнашиванию
    Exact
    [6, 7]
    Suffix
    (см. табл.). Электронно-микроскопическое исследование тонких фольг, полученных посредством односторонней электрополировки из поверхностного рабочего слоя образцов стали Х12МФЛ после закалки от 1 170 0С, проводилось на микроскопе ЭМВ-100Л в режиме светлопольного и темнопольного изображений и режиме микродифракции [8], показало наличие остаточного аустенита, кристаллов

8
Schmidt I. Reibungsinduzierter Martensit in austenitischen Fe-Mn-C – Stahlen // Zeitschrift fur Metallkude. – 1984. – Bd. 75, H. 10. – S. 747–754.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6272
    Prefix
    Электронно-микроскопическое исследование тонких фольг, полученных посредством односторонней электрополировки из поверхностного рабочего слоя образцов стали Х12МФЛ после закалки от 1 170 0С, проводилось на микроскопе ЭМВ-100Л в режиме светлопольного и темнопольного изображений и режиме микродифракции
    Exact
    [8]
    Suffix
    , показало наличие остаточного аустенита, кристаллов мартенсита и карбидов типа Cr7C3. Дисперсные кристаллы мартенсита деформации длиной, соответствующей ширине микроцарапин, оставленных после прохода аб Твердость и износостойкость сталей Х12МФЛ и 95Х18 после закалки от разных температур Сталь Х12МФЛ tзак, 0С HRC Ɛ 900 59 1,7 1 000 61,5 2,8 1 100 63 3,0 1 170 49 4,1 Сталь

9
Попов В. С., Брыков Н. Н., Андрущенко М. И. Сопротивляемость абразивному изнашиванию сплавов со структурой метастабильного аустенита в зависимости от их химического состава // Трение и износ. – 1991. – Т. 12, Вып. 1. – С. 163–170.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8722
    Prefix
    Более высокая концентрация углерода в аустените, приближающаяся к его содержанию в сталях, приводит и к более высокому сопротивлению абразивному изнашиванию. Химический состав металлической основы стали Х12М после закалки от 1 000 0С близко соответствует стали 90Х9
    Exact
    [9]
    Suffix
    . Альтернативным методом регулирования соотношения мартенсита охлаждения и остаточного аустенита, начальной твердости и износостойкости исследуемых сталей служит обработка холодом после высокотемпературной закалки, в резуль0,6 мкм0,6 мкм тате применения которой можно получить дополнительное количество высокоуглеродистого мартенсита охлаждения и повысить начальную твердость, сохранив

10
Геллер Ю. А. Инструментальные стали. – 5-е изд. – М.: Металлургия. – 1983. – 527 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12385
    Prefix
    при постепенном снижении значений твердости от закаленного состояния, а после высокотемпературной закалки — наоборот, в результате роста твердости при повышении температуры отпуска до 550 0С. Это различие в поведении твердости при отпуске можно объяснить различным количеством остаточного аустенита в закаленном от разных температур состоянии, что рассмотрено для стали типа Х12
    Exact
    [10.]
    Suffix
    . Общая схема процессов при отпуске в хромистой и углеродистой сталях, если не считать образования специальных карбидов при определенных концентрациях хрома, одинаковая. Легирование не меняет также механизма превращений при отпуске.

11
Курдюмов Г. В., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Превращения в железе и стали. – М.: Наука, 1977. – 238 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12825
    Prefix
    Легирование не меняет также механизма превращений при отпуске. Легирующие элементы в стали влияют главным образом на смещение температурных интервалов этих превращений и изменение кинетики протекающих процессов распада мартенсита и карбидообразования
    Exact
    [11, 12]
    Suffix
    . Легирование стали почти не сказывается на скорости выделения углерода на первой стадии распада мартенсита, температурные границы этой стадии почти не смещаются. Это хорошо согласуется с представлениями о механизме первой стадии распада мартенсита, согласно которой распад мартенсита рассматривается как процесс образования карбидов и весьма ограниченного их роста.

12
Черепин В. Т., Васильев М. А. Превращения при отпуске стали. – М.: Металлургия, 1973. – 232 с
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12825
    Prefix
    Легирование не меняет также механизма превращений при отпуске. Легирующие элементы в стали влияют главным образом на смещение температурных интервалов этих превращений и изменение кинетики протекающих процессов распада мартенсита и карбидообразования
    Exact
    [11, 12]
    Suffix
    . Легирование стали почти не сказывается на скорости выделения углерода на первой стадии распада мартенсита, температурные границы этой стадии почти не смещаются. Это хорошо согласуется с представлениями о механизме первой стадии распада мартенсита, согласно которой распад мартенсита рассматривается как процесс образования карбидов и весьма ограниченного их роста.

13
Бокштейн С. З. Структура и механические свойства легированной стали. – М: Металлургиздат, 1954.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=14285
    Prefix
    Для содержащих Сr, Мо, V сталей тетрагональная решетка мартенсита может сохраняться до 400, 450 и даже до 500 0С благодаря значительному замедлению коагуляции. Количественное изучение роста карбидных частиц при отпуске легированных сталей проведено С. 3. Бокштейном
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Поскольку состояние стали на второй стадии распада можно рассматривать как состояние условно устойчивого равновесия между твердым раствором и дисперсными частицами карбида, которое смещается при повышении температуры и увеличении времени отпуска, можно сказать, что легирующие элементы сильно задерживают и замедляют смещение этого состояния в сторону истинного равновесия.

14
Курдюмов Г. В. Явления закалки и отпуска стали. – Металлургиздат, 1960.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=16048
    Prefix
    Поэтому скорость коагуляции должна определяться также и прочностью межатомных связей в решетке карб ида. Легирующие элементы, как правило, повышают температуру второго превращения при отпуске, то есть распада остаточного аустенита
    Exact
    [14]
    Suffix
    . Легирование сказывается на изменении параметров тонкой структуры при отпуске, в частности увеличиваются искажения кристаллической решетки, повышаются температуры их снятия, увеличивается температурный интервал дробления блоков α-фазы.

15
Косицына И. И. Закономерности формирования структуры и свойств высокопрочных аустенитных сталей разных систем легирования с карбидным упрочнением: Автореф. дис. д-ра техн. наук. – Екатеринбург, 2004. – 40 с. Сведения об авторах Information about the authors Филиппов Михаил Александрович, д. т. н., про-
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=18328
    Prefix
    Определенную роль в дисперсионном твердении играют карбиды ванадия и молибдена, однако упрочняющее влияние молибдена при введении в ванадийсодержащие стали с аустенитом связано не столько с образованием собственных карбидов, сколько с влиянием его на количество, размер, стабильность и состав основной упрочняющей фазы — карбида ванадия
    Exact
    [15]
    Suffix
    . Более значительный эффект дисперсионного твердения аустенита, обусловленный выделением дисперсных карбидов М7С3 и М23С6 и явлением вторичной закалки обнаруживает сталь 95Х18, в которой после высокотемпературной (1 170 0С) закалки присутствует 95 % остаточного метастабильного аустенита.