The 15 references with contexts in paper M. Rogalev S., N. Saranchin V., V. Maslov N., A. Derendyaev B., М. Рогалев С., Н. Саранчин В., В. Маслов Н., А. Дерендяев Б. (2017) “ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ГАЗОВОГО ПОТОКА ПРИ ПРОВЕДЕНИИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ СКВАЖИН. ЧАСТЬ 3 // DETERMINATION OF THE GAS STREAM FLOW AT CONDUCTING HYDRODYNAMIC INVESTIGATION OF WELLS. PART 3” / spz:neicon:tumnig:y:2017:i:1:p:72-83

1
Зотов Г. А., Алиев З. С., Инструкция по комплексному исследованию газовых и газоконденсатных пластов и скважин. – М.: Недра, 1980, – 300 с.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=932
    Prefix
    well tests; calculation gas consumption of gas flow; critical expiration Предлагаемый способ расчета расхода газового потока для режима его критического истечения через диафрагму Газодинамические исследования газовых и газоконденсатных скважин на установленных режимах фильтрации являются информационным источником при обосновании оптимальных технологических параметров их работы
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Результаты данных исследований используются для контроля процесса разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирования комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценке эффективности капитальных ремонтов скважин [1, 2, 3].

  2. In-text reference with the coordinate start=1173
    Prefix
    Результаты данных исследований используются для контроля процесса разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирования комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценке эффективности капитальных ремонтов скважин
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Для получения достоверных результатов газодинамических исследований значимую роль имеет корректное определение дебита скважин по газу при проведении данного вида работ [1]. В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ) [3].

  3. In-text reference with the coordinate start=1353
    Prefix
    используются для контроля процесса разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирования комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценке эффективности капитальных ремонтов скважин [1, 2, 3]. Для получения достоверных результатов газодинамических исследований значимую роль имеет корректное определение дебита скважин по газу при проведении данного вида работ
    Exact
    [1]
    Suffix
    . В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ) [3]. Схематично его типовая конструкция с описанием режима прохождения газового потока приведена на рис. 1, базируясь на основополагающих работах в рассматриваемой области, выполненных E.

  4. In-text reference with the coordinate start=6121
    Prefix
    Графический вид типовой диафрагмы, применяемой в ДИКТе при проведении газодинамических и сследований газовых и газоконденсатных скважин Применяемая диафрагма в ДИКТе (рис. 3) имеет технические характеристики согласно
    Exact
    [1, 4]
    Suffix
    : • внешний диаметр 101,6 мм; • нормированный ряд диаметров внутреннего отверстия от 1,587 до 76,199 мм; • толщина в диапазоне от 6,0 до 12,0 мм; • торцевые поверхности плоские и параллельные друг другу с торцевым биением не более 0,1 мм; • длина цилиндрической части отверстия 3,0 мм; • уклон задней кромки диафрагмы 450; • входная кромка цилиндрической части отверстия острая с радиусом не б

2
Катц Д. Л. Руководство по добыче, транспорту и переработке природного газа. – М.: Недра, 1965. – 677 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=1173
    Prefix
    Результаты данных исследований используются для контроля процесса разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирования комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценке эффективности капитальных ремонтов скважин
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Для получения достоверных результатов газодинамических исследований значимую роль имеет корректное определение дебита скважин по газу при проведении данного вида работ [1]. В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ) [3].

  2. In-text reference with the coordinate start=1768
    Prefix
    Схематично его типовая конструкция с описанием режима прохождения газового потока приведена на рис. 1, базируясь на основополагающих работах в рассматриваемой области, выполненных E. L . Rawlins и M. A . Schelhardt [4], Д. Л. Катцом
    Exact
    [2]
    Suffix
    , А. И. Гриценко и З. С. Алиевым [3]. Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее.

  3. In-text reference with the coordinate start=7391
    Prefix
    Их расчет целесообразно осуществлять по стандартизованным методам, изложенным в ГОСТ 30319–96 [11]. Предлагаемые выражения в работах E. L. Rawlins и M. A. Schelhardt [4], А. И. Гриценко и З. С. Алиева [3], Д. Л. Катца
    Exact
    [2]
    Suffix
    и Дж. П. Брилла и Х. Мухерджи [8] для расчета расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной газовой смеси, приведенный к стандартным условиям; С — коэффициент расхода.

3
Гриценко А. И., Алиев З. С., Ермилов О. М., Ремизов В. В., Зотов Г. А. Руководство по исследованию скважин. – М.: Наука, 1995. – 523 с.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=1173
    Prefix
    Результаты данных исследований используются для контроля процесса разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирования комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценке эффективности капитальных ремонтов скважин
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Для получения достоверных результатов газодинамических исследований значимую роль имеет корректное определение дебита скважин по газу при проведении данного вида работ [1]. В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ) [3].

  2. In-text reference with the coordinate start=1521
    Prefix
    Для получения достоверных результатов газодинамических исследований значимую роль имеет корректное определение дебита скважин по газу при проведении данного вида работ [1]. В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ)
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Схематично его типовая конструкция с описанием режима прохождения газового потока приведена на рис. 1, базируясь на основополагающих работах в рассматриваемой области, выполненных E. L .

  3. In-text reference with the coordinate start=1800
    Prefix
    Схематично его типовая конструкция с описанием режима прохождения газового потока приведена на рис. 1, базируясь на основополагающих работах в рассматриваемой области, выполненных E. L . Rawlins и M. A . Schelhardt [4], Д. Л. Катцом [2], А. И. Гриценко и З. С. Алиевым
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее. Согласно информации, приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике[4–7], связанных с изучением режимов течения сред, выражения, используемые при расчете расхода среды при критическо

  4. In-text reference with the coordinate start=7376
    Prefix
    Их расчет целесообразно осуществлять по стандартизованным методам, изложенным в ГОСТ 30319–96 [11]. Предлагаемые выражения в работах E. L. Rawlins и M. A. Schelhardt [4], А. И. Гриценко и З. С. Алиева
    Exact
    [3]
    Suffix
    , Д. Л. Катца [2] и Дж. П. Брилла и Х. Мухерджи [8] для расчета расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной газовой смеси, приведенный к стандартным условиям; С — коэффициент расхода.

4
Rawlins E. L. and Schelhardt M. A. Back-Pressure Data on Natural-Gas and Their Application to Production Practices, U.S. Bureau of Mines, Monograph 7, 1936.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=1752
    Prefix
    Схематично его типовая конструкция с описанием режима прохождения газового потока приведена на рис. 1, базируясь на основополагающих работах в рассматриваемой области, выполненных E. L . Rawlins и M. A . Schelhardt
    Exact
    [4]
    Suffix
    , Д. Л. Катцом [2], А. И. Гриценко и З. С. Алиевым [3]. Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее.

  2. In-text reference with the coordinate start=2074
    Prefix
    Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее. Согласно информации, приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике
    Exact
    [4–7]
    Suffix
    , связанных с изучением режимов течения сред, выражения, используемые при расчете расхода среды при критическом истечении через диафрагму ДИКТа, должны базироваться на балансовых уравнениях: • неразрывности потока среды G111 0 00 2 2 2Fffconstωρ ωρ ωρ=⋅⋅=⋅⋅ =⋅⋅ =; (1) • первого начала термодинамики ( ) 2 ВНЕШ2ТЕХТР dq d pdudgdh dada ω υ  +=+

  3. In-text reference with the coordinate start=3867
    Prefix
    для крепления сужающего устройства к корпусу; III — сужающее устройство — диафрагма; 1 — сечение в прямолинейном участке трубопровода; 0 — сечение, характеризующее режим движения газового потока в месте его входа в отверстие диафрагмы; 2 — сечение набольшего сужения струи газового потока С увеличением перепада давления на диафрагме расход газа постепенно увеличивается пропорционально ему
    Exact
    [4, 6 ]
    Suffix
    . При достижении критического перепада давлений скорость потока газа в месте максимального сужения струи (сечение 2 рис. 1) достигает локальной скорости звука. Расход газа перестает зависеть от противодавления за диафрагмой и определяется термобарическими параметрами среды до нее (сечение 1 рис. 1).

  4. In-text reference with the coordinate start=6121
    Prefix
    Графический вид типовой диафрагмы, применяемой в ДИКТе при проведении газодинамических и сследований газовых и газоконденсатных скважин Применяемая диафрагма в ДИКТе (рис. 3) имеет технические характеристики согласно
    Exact
    [1, 4]
    Suffix
    : • внешний диаметр 101,6 мм; • нормированный ряд диаметров внутреннего отверстия от 1,587 до 76,199 мм; • толщина в диапазоне от 6,0 до 12,0 мм; • торцевые поверхности плоские и параллельные друг другу с торцевым биением не более 0,1 мм; • длина цилиндрической части отверстия 3,0 мм; • уклон задней кромки диафрагмы 450; • входная кромка цилиндрической части отверстия острая с радиусом не б

  5. In-text reference with the coordinate start=7343
    Prefix
    Теплофизические свойства газового потока при рабочих условиях перед диафрагмой (сечение 1) и в сжатом сечении (сечение 2, см. рис. 1) определяются на основании известного его компонентного состава. Их расчет целесообразно осуществлять по стандартизованным методам, изложенным в ГОСТ 30319–96 [11]. Предлагаемые выражения в работах E. L. Rawlins и M. A. Schelhardt
    Exact
    [4]
    Suffix
    , А. И. Гриценко и З. С. Алиева [3], Д. Л. Катца [2] и Дж. П. Брилла и Х. Мухерджи [8] для расчета расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной газовой смеси, приведенный к стандартным условиям; С — коэффициент расхода.

5
Ламб Г. Гидродинамика. – М.: Гостехиздат, 1947.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2074
    Prefix
    Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее. Согласно информации, приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике
    Exact
    [4–7]
    Suffix
    , связанных с изучением режимов течения сред, выражения, используемые при расчете расхода среды при критическом истечении через диафрагму ДИКТа, должны базироваться на балансовых уравнениях: • неразрывности потока среды G111 0 00 2 2 2Fffconstωρ ωρ ωρ=⋅⋅=⋅⋅ =⋅⋅ =; (1) • первого начала термодинамики ( ) 2 ВНЕШ2ТЕХТР dq d pdudgdh dada ω υ  +=+

6
Альтшуль А. Д. Гидравлика и аэродинамика. – М.: Стройиздат, 1987. – 414 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=2074
    Prefix
    Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее. Согласно информации, приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике
    Exact
    [4–7]
    Suffix
    , связанных с изучением режимов течения сред, выражения, используемые при расчете расхода среды при критическом истечении через диафрагму ДИКТа, должны базироваться на балансовых уравнениях: • неразрывности потока среды G111 0 00 2 2 2Fffconstωρ ωρ ωρ=⋅⋅=⋅⋅ =⋅⋅ =; (1) • первого начала термодинамики ( ) 2 ВНЕШ2ТЕХТР dq d pdudgdh dada ω υ  +=+

  2. In-text reference with the coordinate start=4280
    Prefix
    Расход газа перестает зависеть от противодавления за диафрагмой и определяется термобарическими параметрами среды до нее (сечение 1 рис. 1). Термобарические параметры (противодавление и температура) в сечение 2 рис. 1 согласно
    Exact
    [6]
    Suffix
    оп ределяются выражениями: 21 1 2 1 k k КР КР p y pk − == + , (3) 2 1 2 1 T Tk = + , (4) где КРy — критическое отношение давлений потока среды; k — показатель изоэнтропии (адиабаты) газового потока;1p и 1T — давление и температура в сечении 1;2p и 2T — давление и темпера

  3. In-text reference with the coordinate start=5468
    Prefix
    через сужающее устройство от перепада давления на нем, описывающей переход от режима докритического истечения к критическому истечению Рабочие условия газового потока в сжатом сечении (сечение 2) должны рассчитываться по известным его рабочим условиям перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1) на основании выражений (3) и (4). Согласно сведениям, представленным в работах
    Exact
    [6, 9, 10]
    Suffix
    , при критическом истечении газового потока через диафрагму площадь его наиболее сжатого сечения за ней (сечение 2) определяется конструкцией сужающего устройства (диафрагмы); теплофизическими свойствами газового потока перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1).

7
Robert C. Johnson Real-Gas Effects in Critical-Flow-Through Nozzles and Tabulated Thermodynamic Properties, Lewis Research Center, Cleveland, Ohio, 1965, 131 c.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2074
    Prefix
    Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленного на рис. 1, осуществляется в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после нее. Согласно информации, приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике
    Exact
    [4–7]
    Suffix
    , связанных с изучением режимов течения сред, выражения, используемые при расчете расхода среды при критическом истечении через диафрагму ДИКТа, должны базироваться на балансовых уравнениях: • неразрывности потока среды G111 0 00 2 2 2Fffconstωρ ωρ ωρ=⋅⋅=⋅⋅ =⋅⋅ =; (1) • первого начала термодинамики ( ) 2 ВНЕШ2ТЕХТР dq d pdudgdh dada ω υ  +=+

8
Брилл Дж. П., Мукерджи X. Многофазный поток в скважинах. – Москва-Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2006. – 384 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=5020
    Prefix
    Принципиальный вид зависимости расхода газа при его прохождении через сужающее устройство от перепада давления на нем, описывающей переход от режима докритического истечения к критическому истечению, приведен на рис. 2 в соответствие с информацией, представленной в работе
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Рис. 2. Принципиальный вид зависимости расхода газа при его прохождении через сужающее устройство от перепада давления на нем, описывающей переход от режима докритического истечения к критическому истечению Рабочие условия газового потока в сжатом сечении (сечение 2) должны рассчитываться по известным его рабочим условиям перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1) на основани

  2. In-text reference with the coordinate start=7425
    Prefix
    Их расчет целесообразно осуществлять по стандартизованным методам, изложенным в ГОСТ 30319–96 [11]. Предлагаемые выражения в работах E. L. Rawlins и M. A. Schelhardt [4], А. И. Гриценко и З. С. Алиева [3], Д. Л. Катца [2] и Дж. П. Брилла и Х. Мухерджи
    Exact
    [8]
    Suffix
    для расчета расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной газовой смеси, приведенный к стандартным условиям; С — коэффициент расхода.

9
Жуковский Η. Е. Избранные сочинения. – М.: Гостехиздат, 1948.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5468
    Prefix
    через сужающее устройство от перепада давления на нем, описывающей переход от режима докритического истечения к критическому истечению Рабочие условия газового потока в сжатом сечении (сечение 2) должны рассчитываться по известным его рабочим условиям перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1) на основании выражений (3) и (4). Согласно сведениям, представленным в работах
    Exact
    [6, 9, 10]
    Suffix
    , при критическом истечении газового потока через диафрагму площадь его наиболее сжатого сечения за ней (сечение 2) определяется конструкцией сужающего устройства (диафрагмы); теплофизическими свойствами газового потока перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1).

10
Чаплыгин С. А. Избранные труды. – М.: Наука, 1976.
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=5468
    Prefix
    через сужающее устройство от перепада давления на нем, описывающей переход от режима докритического истечения к критическому истечению Рабочие условия газового потока в сжатом сечении (сечение 2) должны рассчитываться по известным его рабочим условиям перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1) на основании выражений (3) и (4). Согласно сведениям, представленным в работах
    Exact
    [6, 9, 10]
    Suffix
    , при критическом истечении газового потока через диафрагму площадь его наиболее сжатого сечения за ней (сечение 2) определяется конструкцией сужающего устройства (диафрагмы); теплофизическими свойствами газового потока перед диафрагмой (сечение 1, см. рис. 1).

  2. In-text reference with the coordinate start=10616
    Prefix
    2 рис. 1; СТz — фактор сжимаемости углеводородной газовой смеси при стандартных условиях; СТT, СТp — температура и давления, соответствующие стандартным условиям; 0ddDβ= — относительный диаметр отверстия диафрагмы ДИКТа. • для коэффициента сжатия газового потока в сечение 2 рис. 1 в соответствии с работой [14], выведенного на основании материала, приведенного в публикациях С. А. Чаплыгина
    Exact
    [10]
    Suffix
    , С. В. Фалькович [15] ( ) ( ) 1 1 0122 21 181 1 41 n n dn n x n τ εετ βτπ ∞− = ⋅− = ⋅−⋅⋅ ⋅−  ∑, (7) где 0ε— коэффициент сжатия струи, полученный С. А. Чаплыгиным в работе [10]; τ1 и 2τ — параметры, введенные С.

  3. In-text reference with the coordinate start=10806
    Prefix
    Фалькович [15] ( ) ( ) 1 1 0122 21 181 1 41 n n dn n x n τ εετ βτπ ∞− = ⋅− = ⋅−⋅⋅ ⋅−  ∑, (7) где 0ε— коэффициент сжатия струи, полученный С. А. Чаплыгиным в работе
    Exact
    [10]
    Suffix
    ; τ1 и 2τ — параметры, введенные С. А. Чаплыгиным в работе [10]; xn( )τ — функциональная зависимость, от параметра τ приведенная в том же труде. Расчет входящих в выражение (6) теплофизических и газодинамических параметров рабочей среды за исключением коэффициента сжатия струи авторами предлагается осуществлять на основании стандартизованных методик, изложенных в

  4. In-text reference with the coordinate start=10880
    Prefix
    Фалькович [15] ( ) ( ) 1 1 0122 21 181 1 41 n n dn n x n τ εετ βτπ ∞− = ⋅− = ⋅−⋅⋅ ⋅−  ∑, (7) где 0ε— коэффициент сжатия струи, полученный С. А. Чаплыгиным в работе [10]; τ1 и 2τ — параметры, введенные С. А. Чаплыгиным в работе
    Exact
    [10]
    Suffix
    ; xn( )τ — функциональная зависимость, от параметра τ приведенная в том же труде. Расчет входящих в выражение (6) теплофизических и газодинамических параметров рабочей среды за исключением коэффициента сжатия струи авторами предлагается осуществлять на основании стандартизованных методик, изложенных в ГОСТ 30319-96 [11] и ГОСТ 8.586-2005 [13].

  5. In-text reference with the coordinate start=15283
    Prefix
    В качестве основного показателя вносящего систематическую ошибку в результат расчета по выражению (6) авторами рассмотрено определение коэффициента сжатия струи по выведенной формуле (7). В работе С. А. Чаплыгина
    Exact
    [10]
    Suffix
    сделано предположение, что на точность расчета коэффициента сжатия струи газового потока при его критическом истечении помимо относительного диаметра отверстия диафрагмы должны оказывать влияния теплофизические свойства рабочей среды.

  6. In-text reference with the coordinate start=19150
    Prefix
    При этом отсутствует необходимость введения дополнительной составляющей расчетного выражения (8), которой будут учитываться теплофизические свойства природного газа. Вид полученных функциональных зависимостей для коэффициента сжатия струи потока газа сепарации, приведенных на рисунке 6 А, подтверждает сделанное предположение С. А. Чаплыгиным в работе
    Exact
    [10]
    Suffix
    о необходимости введения дополнительной составляющей в выражение (8). Данной составляющей должно учитываться влияние теплофизических свойств рабочей среды и устраняться получаемое расслоение между сериями измерений расхода в режиме критического истечения через диафрагму.

11
ГОСТ 30319–96. Газ природный. Методы расчета физических свойств.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=7266
    Prefix
    Теплофизические свойства газового потока при рабочих условиях перед диафрагмой (сечение 1) и в сжатом сечении (сечение 2, см. рис. 1) определяются на основании известного его компонентного состава. Их расчет целесообразно осуществлять по стандартизованным методам, изложенным в ГОСТ 30319–96
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Предлагаемые выражения в работах E. L. Rawlins и M. A. Schelhardt [4], А. И. Гриценко и З. С. Алиева [3], Д. Л. Катца [2] и Дж. П. Брилла и Х. Мухерджи [8] для расчета расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной

  2. In-text reference with the coordinate start=11215
    Prefix
    Расчет входящих в выражение (6) теплофизических и газодинамических параметров рабочей среды за исключением коэффициента сжатия струи авторами предлагается осуществлять на основании стандартизованных методик, изложенных в ГОСТ 30319-96
    Exact
    [11]
    Suffix
    и ГОСТ 8.586-2005 [13]. С целью проверки корректности выполненной аналитической работы по выводу выражений (6) и (7) проведено исследование по сопоставлению рассчитанных с их использованием значений расхода газового потока относительно результатов измерений расхода рассматриваемого потока, определяемого по методике, основанной на режиме докритического истечения, изложенной в ГОСТ 8.586-

  3. In-text reference with the coordinate start=14835
    Prefix
    Отклонения рассчитанных значений при постоянном расходе рабочей среды через ДИКТ имеют сопоставимый вид зависимостей, которые показывают наличие систематической ошибки. Используемые в выражении (6) методики расчета теплофизических свойств рабочей среды и относительного диаметра отверстия диафрагмы, изложенные в ГОСТ 30319-96
    Exact
    [11]
    Suffix
    и ГОСТ 8.586-2005 [13] имеют длительный период апробации. Следовательно, могут быть исключены из рассмотрения при определении показателей, которые вносят систематическую ошибку в результат расчета расхода газ ового потока.

  4. In-text reference with the coordinate start=21953
    Prefix
    истечения, осуществлено Б А сопоставление получаемых значений по предлагаемому варианту относительно измеренных с использованием средств измерений, базирующихся на принципе докритического истечения. Предлагаемый способ расчета подразумевает определение расхода газового потока по выражению (6); теплофизических свойств среды на основании методик, изложенных в ГОСТ 30319-96
    Exact
    [11]
    Suffix
    ; относительного диаметра отверстия диафрагмы по методике, описанной в ГОСТ 8.586-2005 [13]; коэффициента сжатия струи по выражению (8). Результат осуществленного сопоставления приведен на рис. 7, где раздельно рассмотрены варианты использования в качестве рабочей среды газа сепарации и природного газа.

12
Рогалев М. С., Саранчин Н. В., Маслов В. Н., Дерендяев А. В. Определение расхода газового потока при проведении гидродинамических исследований скважин. Часть 1 // Известия вузов. Нефть и газ. – 2014. – No 6. – С. 50 -58.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=7820
    Prefix
    расхода рассматриваемого газового потока через диафрагму сводятся к следующему общему виду 1 1 СТ p QC T = ⋅, (5) где СТQ— объемный расход потока углеводородной газовой смеси, приведенный к стандартным условиям; С — коэффициент расхода. В каждом из выражений делаются допущения при расчете коэффициента расхода. Авторами в работе
    Exact
    [12]
    Suffix
    представлен детализированный анализ предлагаемых в научно-технической литературе выражений для расчета расхода газового потока в режиме критического истечения через диафрагму. Тезисно можно выделить, что данные допущения предполагают наличие эмпирической составляющей (коэффициент расхода), которой должна компенсироваться часть теплофизических и гидродинамических характеристик газового п

  2. In-text reference with the coordinate start=8653
    Prefix
    Во всех выражениях отсутствует учет коэффициента сжатия струи газового потока, выходящего с диафрагмы, который является значимой газодинамической характеристикой рассматриваемого режима истечения. Результат представленного в работе
    Exact
    [12]
    Suffix
    сопоставления расчетных значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, по выражениям, предлагаемым в научно-технической литературе, относительно значений, измеренных методом докритического истечения рассматриваемого потока, изложенным в ГОСТ 8.586-2005 [13], показал наличие систематических отклонений в диапазоне от 5 до 35 %.

  3. In-text reference with the coordinate start=9366
    Prefix
    Это свидетельствует о неполном учете теплофизических и газодинамических характеристик газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, при расчете его расхода с использованием выражений, предлагаемых в научно-технической литературе. Для устранения существующего недостатка авторами в работах
    Exact
    [12, 14]
    Suffix
    проведены аналитические исследования по проработке расчетных выражений для определения расхода газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, и коэффициента сжатия струи рассматриваемого потока в сечении 2 рис. 1, которыми наиболее полно будут учитываться теплофизические и газодинамические составляющие системы.

  4. In-text reference with the coordinate start=9924
    Prefix
    газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, и коэффициента сжатия струи рассматриваемого потока в сечении 2 рис. 1, которыми наиболее полно будут учитываться теплофизические и газодинамические составляющие системы. Полученные выражения имеют следующий вид: • для объемного расхода газового потока, приведенного к стандартным условиям на основании работы
    Exact
    [12]
    Suffix
    ( )( ) ( ) 12 21 1 2 11142 11 112 21 1111 41 2 СТM СТСТ СТk d zkz k dz p Rkkzk QT zpTk π ε βε − +⋅−+⋅− ⋅⋅− ⋅ ⋅−+ +⋅− =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅⋅ +−⋅  , (6) гдеε— коэффициент сжатия струи газового потока в сечение 2 рис. 1; z1, 2z — фактор сжимаемости углеводородной газовой смеси в сечениях 1 и 2 рис. 1; СТz — фактор сжимаемости углеводородной газовой см

13
ГОСТ 8.586–2005. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=8966
    Prefix
    Результат представленного в работе [12] сопоставления расчетных значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, по выражениям, предлагаемым в научно-технической литературе, относительно значений, измеренных методом докритического истечения рассматриваемого потока, изложенным в ГОСТ 8.586-2005
    Exact
    [13]
    Suffix
    , показал наличие систематических отклонений в диапазоне от 5 до 35 %. Это свидетельствует о неполном учете теплофизических и газодинамических характеристик газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, при расчете его расхода с использованием выражений, предлагаемых в научно-технической литературе.

  2. In-text reference with the coordinate start=11238
    Prefix
    Расчет входящих в выражение (6) теплофизических и газодинамических параметров рабочей среды за исключением коэффициента сжатия струи авторами предлагается осуществлять на основании стандартизованных методик, изложенных в ГОСТ 30319-96 [11] и ГОСТ 8.586-2005
    Exact
    [13]
    Suffix
    . С целью проверки корректности выполненной аналитической работы по выводу выражений (6) и (7) проведено исследование по сопоставлению рассчитанных с их использованием значений расхода газового потока относительно результатов измерений расхода рассматриваемого потока, определяемого по методике, основанной на режиме докритического истечения, изложенной в ГОСТ 8.586-2005 [13].

  3. In-text reference with the coordinate start=11622
    Prefix
    С целью проверки корректности выполненной аналитической работы по выводу выражений (6) и (7) проведено исследование по сопоставлению рассчитанных с их использованием значений расхода газового потока относительно результатов измерений расхода рассматриваемого потока, определяемого по методике, основанной на режиме докритического истечения, изложенной в ГОСТ 8.586-2005
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Вследствие того, что газодинамические исследования с использованием ДИКТа проводятся для газоконденсатных и газовых скважин, при которых рабочей средой являются газ сепарации и природный газ соответственно, в работе осуществлено раздельное рассмотрение данных потоков.

  4. In-text reference with the coordinate start=14858
    Prefix
    Отклонения рассчитанных значений при постоянном расходе рабочей среды через ДИКТ имеют сопоставимый вид зависимостей, которые показывают наличие систематической ошибки. Используемые в выражении (6) методики расчета теплофизических свойств рабочей среды и относительного диаметра отверстия диафрагмы, изложенные в ГОСТ 30319-96 [11] и ГОСТ 8.586-2005
    Exact
    [13]
    Suffix
    имеют длительный период апробации. Следовательно, могут быть исключены из рассмотрения при определении показателей, которые вносят систематическую ошибку в результат расчета расхода газ ового потока.

  5. In-text reference with the coordinate start=22045
    Prefix
    Предлагаемый способ расчета подразумевает определение расхода газового потока по выражению (6); теплофизических свойств среды на основании методик, изложенных в ГОСТ 30319-96 [11]; относительного диаметра отверстия диафрагмы по методике, описанной в ГОСТ 8.586-2005
    Exact
    [13]
    Suffix
    ; коэффициента сжатия струи по выражению (8). Результат осуществленного сопоставления приведен на рис. 7, где раздельно рассмотрены варианты использования в качестве рабочей среды газа сепарации и природного газа.

14
Рогалев М. С., Саранчин Н. В., Маслов В. Н., Дерендяев А. В. Определение расхода газового потока при проведении гидродинамических исследований скважин. Часть 2 // Известия вузов. Нефть и газ. – 2015. – No 1. – С. 43 -54.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=9366
    Prefix
    Это свидетельствует о неполном учете теплофизических и газодинамических характеристик газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, при расчете его расхода с использованием выражений, предлагаемых в научно-технической литературе. Для устранения существующего недостатка авторами в работах
    Exact
    [12, 14]
    Suffix
    проведены аналитические исследования по проработке расчетных выражений для определения расхода газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, и коэффициента сжатия струи рассматриваемого потока в сечении 2 рис. 1, которыми наиболее полно будут учитываться теплофизические и газодинамические составляющие системы.

  2. In-text reference with the coordinate start=10532
    Prefix
    рис. 1; z1, 2z — фактор сжимаемости углеводородной газовой смеси в сечениях 1 и 2 рис. 1; СТz — фактор сжимаемости углеводородной газовой смеси при стандартных условиях; СТT, СТp — температура и давления, соответствующие стандартным условиям; 0ddDβ= — относительный диаметр отверстия диафрагмы ДИКТа. • для коэффициента сжатия газового потока в сечение 2 рис. 1 в соответствии с работой
    Exact
    [14]
    Suffix
    , выведенного на основании материала, приведенного в публикациях С. А. Чаплыгина[10], С. В. Фалькович [15] ( ) ( ) 1 1 0122 21 181 1 41 n n dn n x n τ εετ βτπ ∞− = ⋅− = ⋅−⋅⋅ ⋅−  ∑, (7) где 0ε— коэффициент сжатия струи, полученный С.

15
Фалькович С. В. К теории газовых струй. – М.: ПММ, 1957, т. XXI, вып. 4. Cведения об авторах Information about the authors Рогалев Максим Сергеевич, к. т. н., заместитель директора Тюменского регионального
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10638
    Prefix
    сжимаемости углеводородной газовой смеси при стандартных условиях; СТT, СТp — температура и давления, соответствующие стандартным условиям; 0ddDβ= — относительный диаметр отверстия диафрагмы ДИКТа. • для коэффициента сжатия газового потока в сечение 2 рис. 1 в соответствии с работой [14], выведенного на основании материала, приведенного в публикациях С. А. Чаплыгина[10], С. В. Фалькович
    Exact
    [15]
    Suffix
    ( ) ( ) 1 1 0122 21 181 1 41 n n dn n x n τ εετ βτπ ∞− = ⋅− = ⋅−⋅⋅ ⋅−  ∑, (7) где 0ε— коэффициент сжатия струи, полученный С. А. Чаплыгиным в работе [10]; τ1 и 2τ — параметры, введенные С.