The 6 references with contexts in paper I. Suhachev S., S. Vorobjeva V., Илья Сухачев Сергеевич, Сима Воробьева Васильевна (2015) “ИМПУЛЬСНЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ В СИСТЕМАХ ЗАЩИТЫ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ // IMPULSE OVERVOLTAGES IN PROTECTION OF ELECTROTECHNICAL COMPLEXES” / spz:neicon:tumnig:y:2015:i:5:p:128-132

1
Смирнов О. В., Сафонов А. В., Кулешов А. Н., Щетинин Д. Ю., Юдин В. С. Способ синхронизации синхронных генераторов электроагрегатов // Известия вузов. Нефть и газ.–Тюмень, 2014.–No 4.–С. 103-107.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2321
    Prefix
    прямого ударамолнии; б) некачественное электроснабжение электрической энергии—прямое прохождение высоковольтных импульсов напряжения и непредсказуемое многократное отключение напряжения за короткие промежутки времени одновременно на основном и резервном вводах. Последнееусугубляется возможностью возникновения аварийной ситуации самого дизель-электрического агрегата (ДЭА)
    Exact
    [1]
    Suffix
    как резервного источника напряжения, которое сводится кневозможности запуска двигателя, низкому давлению масла в двигателе, повышению температуры двигателя, неисправности зарядного генератора, повышению частоты вращения двигателя, перегрузке генератора и отклонению напряжения генератора от номинального значения.

2
Смирнов О. В., Сухачев И. С. О некоторых особенностях устройства заземления и расчета молниезащиты // Известия вузов «Нефть и газ».–Тюмень, 2014.–No 2.–С. 102-106.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=5299
    Prefix
    Молниезащита как трансформаторных подстанций, так и аппаратуры связи (приемопередающаяантенна, высокочастотные усилители, кабели связи), состоит из установленного на вышке связи молниеприемника в виде одиночного штыря и собственного контура заземления. Ранее в работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    указывалось о некоторых особенностях автоматизированного расчета параметров молниезащиты и заземления. В расчетах оценивается степень надежности защиты аппаратуры и самого объекта. Стоит отметить, что проблема надежности и безотказности заземления с учетом современных требований помехоустойчивости в комплексе с электробезопасностью связана с диагностикой и остаточным ресурсом си

  2. In-text reference with the coordinate start=11631
    Prefix
    Одним из вариантов решения проблемы может быть увеличение высоты молниеотвода до 53,8 м на вышке связи и установка одного или нескольких молниеотводов наздании связи. Для выбора оптимальной системы защиты предлагается использование программного обеспечения
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Возникновение импульсных перенапряжений в системе электроснабжения связано либо с внезапным появлением импульсов напряжения большой амплитуды припитании от основного источника, либос переключением системы автоматического включения резерва (АВР).

3
Сухачев И. С., Смирнов О. В., Воробьева С. В., Михалева Т. В. Диагностика, повышение надежности и остаточный ресурс некоторых систем защиты // Известия вузов «Нефть и газ».–Тюмень, 2015.–No 1.–С. 105-108.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5737
    Prefix
    Стоит отметить, что проблема надежности и безотказности заземления с учетом современных требований помехоустойчивости в комплексе с электробезопасностью связана с диагностикой и остаточным ресурсом систем молниезащиты и заземления
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Произведем оценку надежности молниезащиты ТП1, ТП2 и вышки связи, с требуемой степенью защиты1230, 99мммPPP  , с учетом исходных данных, представленных на рисунке 1. L32=36м Здание связиТП1ТП2 S32=18м S1 1= S2 1= 6 м LL21=9м11=9м H 11 =H 21 =3 м R3=15м R1=5мR2=18м Hв =4 2м Hм =5 м Рис. 1.

4
Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций (СО 15334.21.122-2003).–СПб.: ДЕАН, 2005.–64 с.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=6431
    Prefix
    18м Hв =4 2м Hм =5 м Рис. 1.План расположения объектов: Hв—высота вышки связи;Hм—высота молниеприемника в виде штыря; Hi—высотаi-го объекта;Li—длинаi-го объекта;Si—ширинаi-го объекта;R1—расстояние от оси вышки связи до ТП1;R2—расстояние от оси вышки связи до ТП2; R3—расстояние от оси вышки связи до здания связи Алгоритм расчета зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода включает определение
    Exact
    [4]
    Suffix
    : высоты0hконуса зоны защиты: h00 , 8,мh гдемh–высота молниеотвода, м; радиуса0rконуса основания зоны защиты: 3 r00, 81, 4 3 1 0(3 0 );ммhh        радиуса горизонтального сеченияхrна высоте вышки связиВh: 00 0 () xВ. r hh r h   Условия надежности для вышки связи, ТП1 и ТП2 будут соблюдены при высоте молниеотвода53, 8мhм, тогда: высота конуса зоны защиты0

  2. In-text reference with the coordinate start=8659
    Prefix
    где1( )iQ t—вероятность отсутствия неисправности системы молниезащиты, неправильного конструктивного исполнения илиотказа молниеотвода, защищающегоi-ый элемент объекта; Q ti( )2—вероятность прямого удара молнии вi-ый элемент объекта в течение года. Расчетное значение2( )iQ tимеет следующий вид [5]: , гдеNу.м.—число прямых ударов молний в объект за год для объектов прямоугольной формы
    Exact
    [4]
    Suffix
    ;p—продолжительность периода наблюдения, год. 666 Nу м i. .(6) (6)10(9 6 3) (6 6 3) 3 101944 10iiiiySHLHn                  , где для Тюменской области принимаем значениесреднегодовой продолжительности гроз— 40 часов и отвечающей ей удельной плотности ударов молний в землю3yn, приходящихся на один км2[4].

  3. In-text reference with the coordinate start=9027
    Prefix
    объект за год для объектов прямоугольной формы [4];p—продолжительность периода наблюдения, год. 666 Nу м i. .(6) (6)10(9 6 3) (6 6 3) 3 101944 10iiiiySHLHn                  , где для Тюменской области принимаем значениесреднегодовой продолжительности гроз— 40 часов и отвечающей ей удельной плотности ударов молний в землю3yn, приходящихся на один км2
    Exact
    [4]
    Suffix
    . В предположении, что ошибки при проектировании молниезащиты отсутствуют, а элементы молниеотвода (молниеприемник, шины и заземление) находятся в исправном состоянии, рассчитаем вероятность отсутствия неисправности по формуле [5] .

  4. In-text reference with the coordinate start=9458
    Prefix
    при проектировании молниезащиты отсутствуют, а элементы молниеотвода (молниеприемник, шины и заземление) находятся в исправном состоянии, рассчитаем вероятность отсутствия неисправности по формуле [5] . Тогда по формуле (2) получим Q Ci(1)0, 002 0, 20, 0004  . Вероятность2( )iQ Cвторичного воздействия молнии наi-ый элемент объекта в течение года вычисляется по формуле
    Exact
    [4]
    Suffix
    Q Ci( )223( )( )iiQ tQ t , (3) где3( )iQ t—вероятность отказа защитного заземления в течение года. Поскольку заземление исследуемого объекта выполнено согласно требованиям ПУЭ [6] и подвергается периодической проверке, можно предположить, что3( ) 0iQ t, соответственносогласно формуле (3).

5
ГОСТ 12.1.004-91. Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность. Общие требования.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=7375
    Prefix
    Возникновение разряда атмосферного электричества возможно или при поражении ТП1 (ТП2) молнией (событие С1), илипри вторичном воздействиимолнии(событие С2), или при заносе в него высокого потенциала (событие С3)
    Exact
    [5]
    Suffix
    . ВероятностьiQразряда атмосферного электричества вi-ом элементе объекта вычисляется по формуле ,(1) где1iдля объекта ТП1,2iдля объекта ТП2;()inQ C—вероятность реализации одной из причин: а)1( )iQ C—вероятность пораженияi-го элемента объекта молнией в течение года; б)2()iQ C—вероятность вторичного воздействия молнии наi-ый элемент объекта в течение года; в)3( )iQ C—вероятность

  2. In-text reference with the coordinate start=8171
    Prefix
    Поражениеi-го элемента объекта молниейвозможно при совместной реализации двух событий—прямого удара молнии (событие2t) и отсутствия неисправности системы молниезащиты, неправильного конструкторского исполнения или отказа молниеотвода (событие1t). Вероятность1( )iQ Cвычисляют по формуле
    Exact
    [5]
    Suffix
    Q Ci( )112( )( )iiQ t Q t , (2) где1( )iQ t—вероятность отсутствия неисправности системы молниезащиты, неправильного конструктивного исполнения илиотказа молниеотвода, защищающегоi-ый элемент объекта; Q ti( )2—вероятность прямого удара молнии вi-ый элемент объекта в течение года.

  3. In-text reference with the coordinate start=8568
    Prefix
    Q Ci( )112( )( )iiQ t Q t , (2) где1( )iQ t—вероятность отсутствия неисправности системы молниезащиты, неправильного конструктивного исполнения илиотказа молниеотвода, защищающегоi-ый элемент объекта; Q ti( )2—вероятность прямого удара молнии вi-ый элемент объекта в течение года. Расчетное значение2( )iQ tимеет следующий вид
    Exact
    [5]
    Suffix
    : , гдеNу.м.—число прямых ударов молний в объект за год для объектов прямоугольной формы [4];p—продолжительность периода наблюдения, год. 666 Nу м i. .(6) (6)10(9 6 3) (6 6 3) 3 101944 10iiiiySHLHn                  , где для Тюменской области принимаем значениесреднегодовой продолжительности гроз— 40 часов и отвечающей ей удельной плотности ударов молний

  4. In-text reference with the coordinate start=9276
    Prefix
    В предположении, что ошибки при проектировании молниезащиты отсутствуют, а элементы молниеотвода (молниеприемник, шины и заземление) находятся в исправном состоянии, рассчитаем вероятность отсутствия неисправности по формуле
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Тогда по формуле (2) получим Q Ci(1)0, 002 0, 20, 0004  . Вероятность2( )iQ Cвторичного воздействия молнии наi-ый элемент объекта в течение года вычисляется по формуле [4] Q Ci( )223( )( )iiQ tQ t , (3) где3( )iQ t—вероятность отказа защитного заземления в течение года.

6
Правила устройства электроустановок.–7-е изд.–М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2003.–600 с. Сведения об авторахInformation about the authors Сухачев Илья Сергеевич,аспирант кафедры «Электроэнергетика», Тюменский государственный нефтегазовый университет, г. Тюмень, тел.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9698
    Prefix
    Вероятность2( )iQ Cвторичного воздействия молнии наi-ый элемент объекта в течение года вычисляется по формуле [4] Q Ci( )223( )( )iiQ tQ t , (3) где3( )iQ t—вероятность отказа защитного заземления в течение года. Поскольку заземление исследуемого объекта выполнено согласно требованиям ПУЭ
    Exact
    [6]
    Suffix
    и подвергается периодической проверке, можно предположить, что3( ) 0iQ t, соответственносогласно формуле (3). Можнотакже предположить, что вероятностьзаноса вi-ый элемент объекта высокого потенциала в течение года ничтожно мала.