The 9 reference contexts in paper O. Shipilova A., S. Shafieva V., О. Шипилова А., С. Шафиева В. (2018) “КРИТЕРИАЛЬНЫЙ ПОДХОД К РАСЧЕТАМ ДЛИТЕЛЬНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК СКВАЖИНЫ // CRITERIAL METHOD OF CALCULATIONS OF LONG-TERM STABILITY OF THE BOREHOLE” / spz:neicon:tumnig:y:2018:i:1:p:79-84

  1. Start
    3875
    Prefix
    Применение теорий (1) и (2) для определения времени длительной прочности затруднено определением численных значений постоянных коэффициентов А, n, и0, γ, которые зависят от физико-механических свойств материалов и достоверно могут быть определены только экспериментально, что не всегда выполнимо. В работе
    Exact
    [1]
    Suffix
    предложена альтернативная методика определения коэффициентов, входящих в (1) и (2), и решены частные задачи длительной устойчивости открытых стволов скважин. Однако нельзя с полной уверенностью утверждать, что полученные результаты однозначны.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    4889
    Prefix
    На основе выбранного критерия можно определить эквивалентные напряженные состояния, приводящие к разрушению за одинаковый период времени, а также в ычислить сам период времени с использованием данных простых испытаний. В настоящее время известны различные виды эквивалентных напряжений. В работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    приведены некоторые из них, применяемые в качестве критериев длительной прочности, и хорошо согласуются с экспериментальными данными: • максимальное нормальное напряжение σ11σ=экв; • интенсивность нормальных напряжений [() () ()]2 1 222 2 2 1 σэквurrzzσσσσσσσθθ−+−+−==; • полусумма интенсивности напряжений и максимального нормального напряжения σэкв3122/)(эквэквσσ+=; • обо бщенны
    (check this in PDF content)

  3. Start
    5407
    Prefix
    нормальное напряжение σ11σ=экв; • интенсивность нормальных напряжений [() () ()]2 1 222 2 2 1 σэквurrzzσσσσσσσθθ−+−+−==; • полусумма интенсивности напряжений и максимального нормального напряжения σэкв3122/)(эквэквσσ+=; • обо бщенный критерий, включающий величины 1эквσ,2эквσи некоторый коэффициент χ, зависящий от свойств материала, σэкв4211эквэквэкв)(σσσχ++=. В работах
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    рассмотрены различные критерии прочности применительно к расчетам устойчивости скважин. Хорошо известный в теории пластичности критерий Кулона — Мора используется в основном для расчетов кратковременной прочности горных пород и почти не применяется при исследовании длительной прочности.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    5711
    Prefix
    Хорошо известный в теории пластичности критерий Кулона — Мора используется в основном для расчетов кратковременной прочности горных пород и почти не применяется при исследовании длительной прочности. В работе
    Exact
    [3]
    Suffix
    установлено, что для горных пород и грунтов, металлических материалов этот критерий дает приемлемую точность при определении предельных напряжений и направлений разрушения, которые отождествляются с характеристиками уравнений для поля скоростей.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    6918
    Prefix
    Из-за весьма высокой трудоемкости и продолжительности экспериментов на длительную прочность особое значение имеет проблема экстраполяции опытных данных, полученных при кратковременных испытаниях, на большую длительность в соответствии с заданным временем. В работе
    Exact
    [5]
    Suffix
    приведена аппроксимация кривой длительной прочности at сжсжсжсжe)()t( −0 σ=∞∞−+σσσ, (6) где 0a — параметр аппроксимации; ∞сжσ — предел длительной прочности на сжатие; сжσ — предел кратковременной прочности на сжатие.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    7407
    Prefix
    По результатам экспериментов приводится отношение длительной прочности к кратковременной σсжсж/σ∞ . (7) Например, в результате длительных реологических испытаний, приведенных в работе
    Exact
    [6]
    Suffix
    , установлено:сжсж/σσ∞ = 0,08÷0,35 — для мерзлых грунтов, σсжсж/σ∞= 0,3÷0,7 — для слабых и пластичных пород, сжсж/σσ∞= 0,7÷0,95 — для пород средней прочности и крепких. Исследования длительной объемной прочности горных пород показали, что угол внутреннего трения при длительном нагружении практически не изменяется, а коэффициент сцепления уменьшается.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    8827
    Prefix
    Угол внутреннего трения φ будем считать постоянным. Принимая 1<=∞с/сh, уравнение (8) приведем к виду с(t)с(h(h)е)tа01−−+=. (9) Используя графоаналитический метод, описанный в работе
    Exact
    [7]
    Suffix
    , построим многоугольник длительной устойчивости, представляющий собой область прочного состояния породы на стенке скважины. Эта методика была использована в работах [8–10], где она применена для построения многоугольников кратковременной устойчивости вертикальных скважин.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    9003
    Prefix
    Принимая 1<=∞с/сh, уравнение (8) приведем к виду с(t)с(h(h)е)tа01−−+=. (9) Используя графоаналитический метод, описанный в работе [7], построим многоугольник длительной устойчивости, представляющий собой область прочного состояния породы на стенке скважины. Эта методика была использована в работах
    Exact
    [8–10]
    Suffix
    , где она применена для построения многоугольников кратковременной устойчивости вертикальных скважин. Многоугольник строится в координатной системе 0Kd−, где Г.р.б/dρρ= — нормализованная плотность бурового раствора по отношению к средней плотности вышележащих горных пород; .р.бρ и Гρ — соответственно плотность бурового раствора и средняя плотность горной породы;0K — коэффициент бокового расп
    (check this in PDF content)

  9. Start
    9562
    Prefix
    Г.р.б/dρρ= — нормализованная плотность бурового раствора по отношению к средней плотности вышележащих горных пород; .р.бρ и Гρ — соответственно плотность бурового раствора и средняя плотность горной породы;0K — коэффициент бокового распора, определяемый как отношение общего горизонтального давления на общее вертикальное. Рассмотрим возможные схемы разрушения вокруг вертикальной скважины
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Разрушение типа А. В этом случае zσσθ>,rσ> то есть промежуточным является напряжение zσ (θσ — тангенциальное (касательное), rσ— радиальное, σz— осевое напряжения на стенке скважины). Тогда критерий (5) приводится к виду tgс. cos −rr=++φσσ φ σσθθ 22 (10) Решение задачи Ламе на стенке скважины с учетом пластового давления определяет      =− =
    (check this in PDF content)