The 5 reference contexts in paper V. Belozerov A., Владимир Белозёров Анатольевич (2015) “ОПТИМИЗАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА ТОНКОГО ТОЧЕНИЯ ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ ИНСТРУМЕНТАМИ ИЗ СТМ // THE OPTIMIZATION MODEL OF THE PROCESS OF FINE TURNING OF HEAT-RESISTANT ALLOYS BY TOOLS MADE FROM STM” / spz:neicon:tumnig:y:2015:i:5:p:90-95

  1. Start
    990
    Prefix
    модель тонкого точения жаропрочных сплавов и сталей резцами СТМ на станках с ЧПУ, гибких производственных модулях (ГПМ) и обрабатьшаюших центрах основывается на экспериментальных исследованиях. В основе этой модели предложен системный термомеханический подход к выбору отечественных и зару¬ бежных марок СТМ для резцов при тонком точении жаропрочных сплавов и сталей
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Данная термомеханическая модель позволяет разработать и реализовать в процессе об¬ работки оптимизационную (физическую, тепловую) модель процесса тонкого точения жа¬ ропрочных сплавов и сталей инструментами из СТМ.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    11257
    Prefix
    Проблеме разработки физических моделей разрушения и прочности сменных много¬ гранных пластин из твердых сплавов при обработке жаропрочных сплавов посвящена рабо¬ та Е. В. Артамонова, Т. Е. Помигаловой, А. М. Тверякова, М. Х. Утешева
    Exact
    [2]
    Suffix
    и другие рабо¬ ты этих авторов. В своих исследованиях при создании физических моделей процессов реза¬ ния инструментами из СТМ мы опирались на эти работы. Перед созданием оптимизационной модели процесса тонкого точения жаропрочных сплавов инструментами из СТМ нами определены предпосылки физической оптимизации контактных характеристик одновременно на передней и задней поверхностях
    (check this in PDF content)

  3. Start
    14160
    Prefix
    Ф., который указывает на то, что наиболее ярко оказыва¬ ет влияние коэффициент укорочения стружки KL на силы на задней грани N1, F1 и коэффи¬ циент трения ^1 при h3 = 0,03-0,04 мм («острый» резец), то есть сразу после периода прира­ ботки резца
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Эксперименты показали, что с ростом KL силы N1, F1 увеличиваются. 3) Нами использован метод физической оптимизации Макарова А. Д. [4], и определены опт скорости резания Dh , соответствующие минимальным относительным износам 1гопз рез¬ цов из СТМ. 4) Некрасов Ю.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    14305
    Prefix
    который указывает на то, что наиболее ярко оказыва¬ ет влияние коэффициент укорочения стружки KL на силы на задней грани N1, F1 и коэффи¬ циент трения ^1 при h3 = 0,03-0,04 мм («острый» резец), то есть сразу после периода прира­ ботки резца [3]. Эксперименты показали, что с ростом KL силы N1, F1 увеличиваются. 3) Нами использован метод физической оптимизации Макарова А. Д.
    Exact
    [4]
    Suffix
    , и определены опт скорости резания Dh , соответствующие минимальным относительным износам 1гопз рез¬ цов из СТМ. 4) Некрасов Ю. И. пришел к выводу, что при обработке труднообрабатываемых мате¬ риалов в диапазоне режимов резания «за наростом» сочетания режимов резания, при кото92 Нефть и газ No 5, 2015 рых коэффициент укорочения стружки К1"тш. и
    (check this in PDF content)

  5. Start
    14914
    Prefix
    мате¬ риалов в диапазоне режимов резания «за наростом» сочетания режимов резания, при кото92 Нефть и газ No 5, 2015 рых коэффициент укорочения стружки К1"тш. изменяется, обеспечивают постоянство си­ лового и температурного нагружения режущих кромок и режим поддержания постоянства коэффициента запаса прочности режущей части инструмента (попт = const)
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Было дока¬ зано, что критериями физической оптимальности на передней поверхности инструмента в зоне контакта являются одновременно постоянные оптимальные коэффициент укорочения стружки К™"1, температура резания в°опт и средние нормальные контактные напряжения qonm д0 постоянному оптимальному коэффициенту укорочения стружки К™"1 определяем опт
    (check this in PDF content)