The 11 references with contexts in paper A. Dorofeev A., D. Yagodnikov M., А. Дорофеев А., Д. Ягодников А. (2016) “Термодинамическое моделирование неравновесного состава продуктов сгорания и разложения жидких ракетных топлив на основе гидразина // Thermodynamically Modeled Non-equilibrium Structure of Combustion Products and Decomposition of Hydrazine-based Liquid Propellants” / spz:neicon:technomag:y:2016:i:5:p:29-40

1
Бирюков В.И., Козлов А.А. Внутрикамерная неустойчивость рабочего процесса в дросселируемых ЖРД. М.: Изд-во МАИ-ПРИНТ, 2007. 384 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=1922
    Prefix
    двигателях малой тяги (ЖРД МТ), работающих на содержащих гидразин топливах в системе управления летательными аппаратами, преимущественно на режимах кратковременного включения из-за относительно малого времени протекания рабочих процессов возникает возможность присутствия в рабочем теле как продуктов реакции неполного термического или термокаталитического разложения гидразина, так и его паров
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , образующих неравновесную химически активную среду. Аналогичное по составу и свойствам рабочее тело образуется в жидкостных газогенераторах с двухзонным рабочим процессом [3], когда в высокотемпературной зоне компоненты топлива, например, азотный тетроксид N2О4 и гидразин N2Н4, реагируют при близком к стехиометрическому соотношению компонентов, а заданные свойства генерируемого рабочего

  2. In-text reference with the coordinate start=16527
    Prefix
    в зоне кипения гидразина при данном давлении в камере – около 400 К – только до значений Y ≈ 0,9...0,95, соответствующих температуре начала экзотермического разложения 473...573 К, и уменьшением практически до нуля, Y ≈ 0,09...0,095, при дальнейшем увеличении температуры до 630...650 К [5], при том, что в отсутствии катализа текущие значения степени разложения аммиака Х ≈ 0,25...0,4
    Exact
    [1]
    Suffix
    или даже Х ≤ 0,1 [5], что значительно ниже равновесных значений (см. табл. 1). Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэфф

  3. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

2
Якутин А. В., Коломенцев А. И. Математическое моделирование газожидкостных течений в микроканалах различной геометрии с учетом химических реакций, трения и теплообмена с окружающей средой // Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М.Ф. Решетнева. 2012. No2 (42). С.112–116.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1922
    Prefix
    двигателях малой тяги (ЖРД МТ), работающих на содержащих гидразин топливах в системе управления летательными аппаратами, преимущественно на режимах кратковременного включения из-за относительно малого времени протекания рабочих процессов возникает возможность присутствия в рабочем теле как продуктов реакции неполного термического или термокаталитического разложения гидразина, так и его паров
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , образующих неравновесную химически активную среду. Аналогичное по составу и свойствам рабочее тело образуется в жидкостных газогенераторах с двухзонным рабочим процессом [3], когда в высокотемпературной зоне компоненты топлива, например, азотный тетроксид N2О4 и гидразин N2Н4, реагируют при близком к стехиометрическому соотношению компонентов, а заданные свойства генерируемого рабочего

  2. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

3
Дорофеев А.А., Ягодников Д.А., Чертков К.О. Особенности расчета состава и температуры продуктов сгорания переобогащенных кислород-метановых топлив // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. 2015. No10. С. 85–95 DOI: 10.18698/0536-1044-2015-10-84-94
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=2103
    Prefix
    за относительно малого времени протекания рабочих процессов возникает возможность присутствия в рабочем теле как продуктов реакции неполного термического или термокаталитического разложения гидразина, так и его паров [1, 2], образующих неравновесную химически активную среду. Аналогичное по составу и свойствам рабочее тело образуется в жидкостных газогенераторах с двухзонным рабочим процессом
    Exact
    [3]
    Suffix
    , когда в высокотемпературной зоне компоненты топлива, например, азотный тетроксид N2О4 и гидразин N2Н4, реагируют при близком к стехиометрическому соотношению компонентов, а заданные свойства генерируемого рабочего тела достигаются во второй, низкотемпературной зоне, в которую подается избыточный компонент – горючее, например, гидразин или аммиак (рис. 1).

  2. In-text reference with the coordinate start=3629
    Prefix
    зоны в большинстве случаев не превышает 500 ... 1000 К при αII<<1, что достигается балластировкой продуктов сгорания топлива, поступивших во вторую зону из первой, горючим, в частности, гидразином с интенсивным снижением температуры рабочего тела с градиентом порядка 10 7 ...10 6 К/с, который обеспечивает так называемое «закаливание» (по Я.Б. Зельдовичу, [4]) или «замораживание»
    Exact
    [3]
    Suffix
    как прекращение химического взаимодействия между компонентами рабочего тела и сохранение их состава и концентраций в данном предельно химически неравновесном состоянии. В общем случае неравновесное состояние реальных рабочих тел с избытком горючего, в частности, термически нестабильного гидразина [5, 6], находится в диапазоне между описанным выше предельно химически неравновесным и равновесн

  3. In-text reference with the coordinate start=5439
    Prefix
    В такой постановке химическую неравновесность (как состояние противоположное равновесному) можно формально моделировать вычислением, заданием и фиксацией абсолютного содержания компонентов, свойства которых эквивалентны кажущейся химической инертности
    Exact
    [3]
    Suffix
    , тогда как остальные процессы энерго- и массообмена описываются в равновесном приближении. Рассмотрим подобнее особенности рабочего процесса при использовании в качестве горючего гидразина. В частности, должны быть учтены свойства гидразина [5, 6], подвергаемого термическому и/или термокаталитическому разложению по уравнению реакции N2H4 = Y ∙[ 4 /3(1-Х) NH3 + 1 /3 (1+2Х) N2 +2Х∙ H2]+ (1-Y)

  4. In-text reference with the coordinate start=8880
    Prefix
    Этому представлению отвечает двухстадийная методика расчета, когда 1 кг равновесных продуктов разложения или сгорания гидразина, например, с азотным тетроксидом N2О4 при коэффициенте избытка окислителя αI балластируется g килограммами гидразина, снижающего коэффициент избытка окислителя генерируемого рабочего тела до заданной величины αII. Аналогично
    Exact
    [3]
    Suffix
    , значение коэффициента балластировки g может быть рассчитано по соотношению: , 1α 1 α α I0 II I г Iо I г II mmKm m g        (2) где: I оIг , mm – расходы горючего и окислителя в 1-ю зону соответственно; IIг m- расход гидразина во 2-ю зону; Кт0 – стехиометрическое соотношение компонентов для данного топлива, в частности, для гидразина и азотного тетрооксида Кт0 =1,43

  5. In-text reference with the coordinate start=10947
    Prefix
    Температуре 931К соответствуют времена разложения аммиака (см. таблицу 1), которые не могут обеспечиваться в газогенераторах, т.е. в действительности для характерных времен нахождения реагентов в камере газогенератора не более 10-3...10-2 с аммиак практически не диссоциирует и сохраняется в молекулярном состоянии. Моделируя эту химическую неравновесность, аналогично
    Exact
    [3]
    Suffix
    , фиксацией содержания аммиака на уровне, близком к максимально возможному, например, fix=N1H3-41 (моль/кг), получаем (строка 4 в таблице 2) значительно отличающиеся от равновесных состав и свойства продуктов газогенерации.

  6. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

4
Зельдович Я.Б., Баренблатт Г.И., Либрович В.Б., Махвиладзе Г.М. Математическая теория горения и взрыва. М.: Наука, 1980. 479 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=3604
    Prefix
    сгорания на выходе из второй зоны в большинстве случаев не превышает 500 ... 1000 К при αII<<1, что достигается балластировкой продуктов сгорания топлива, поступивших во вторую зону из первой, горючим, в частности, гидразином с интенсивным снижением температуры рабочего тела с градиентом порядка 10 7 ...10 6 К/с, который обеспечивает так называемое «закаливание» (по Я.Б. Зельдовичу,
    Exact
    [4]
    Suffix
    ) или «замораживание» [3] как прекращение химического взаимодействия между компонентами рабочего тела и сохранение их состава и концентраций в данном предельно химически неравновесном состоянии. В общем случае неравновесное состояние реальных рабочих тел с избытком горючего, в частности, термически нестабильного гидразина [5, 6], находится в диапазоне между описанным выше предельно химически

  2. In-text reference with the coordinate start=8075
    Prefix
    с двунаправленной стрелкой ↔, т.е. обратимой и идущей одновременно в двух направлениях с равными скоростями, характеризуют масштаб времени пребывания рабочего тела в зоне реакции, достаточный для установления равновесных концентраций, притом что формально равновесная реакция пиролиза аммиака (строка 1) записана через однонаправленную стрелку →. Это отражает отмеченный в работе
    Exact
    [4, с.15]
    Suffix
    факт: вблизи состояния динамического равновесия можно пренебречь обратной реакцией и обратимую реакцию рассматривать и моделировать как однонаправленную, которая в нашем случае практически прекращается в зоне балластировки (фиксируется количество аммиака как термостабильного вещества, т.е. происходит закаливание или замораживание), но идет равновесно в высокотемпературной зоне, расчет которой

  3. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

5
Химмотология ракетных и реактивных топлив / Братков А.А., Серегин Е.П., Горенков А.Ф. и др. / Под ред. А.А. Браткова. М.: Химия, 1987. 304 с.
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=3931
    Prefix
    Зельдовичу, [4]) или «замораживание» [3] как прекращение химического взаимодействия между компонентами рабочего тела и сохранение их состава и концентраций в данном предельно химически неравновесном состоянии. В общем случае неравновесное состояние реальных рабочих тел с избытком горючего, в частности, термически нестабильного гидразина
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , находится в диапазоне между описанным выше предельно химически неравновесным и равновесным по всем параметрам. Проектирование ЖРД, ЖРДМТ и энергодвигательных установок на их основе, рабочие тела которых находятся в неравновесных состояниях, должно вестись с учетом этих особенностей неравновесного процесса, тогда как методики термодинамических расчетов в большинстве своем отражают модели полн

  2. In-text reference with the coordinate start=5681
    Prefix
    моделировать вычислением, заданием и фиксацией абсолютного содержания компонентов, свойства которых эквивалентны кажущейся химической инертности [3], тогда как остальные процессы энерго- и массообмена описываются в равновесном приближении. Рассмотрим подобнее особенности рабочего процесса при использовании в качестве горючего гидразина. В частности, должны быть учтены свойства гидразина
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , подвергаемого термическому и/или термокаталитическому разложению по уравнению реакции N2H4 = Y ∙[ 4 /3(1-Х) NH3 + 1 /3 (1+2Х) N2 +2Х∙ H2]+ (1-Y) ∙N2H4. (1) Здесь в общем случае коэффициент 0≤Y≤1 отражает массовую долю гидразина, претерпевшего экзотермическое термокаталитическое или термическое разложение, тогда как доля (1-Y) гидразина присутствует в термически равновесном рабочем теле в

  3. In-text reference with the coordinate start=16429
    Prefix
    по мере удаления от смесительной головки снижается от 1 (Y ≈ 0) при медленно возрастающей температуре в зоне кипения гидразина при данном давлении в камере – около 400 К – только до значений Y ≈ 0,9...0,95, соответствующих температуре начала экзотермического разложения 473...573 К, и уменьшением практически до нуля, Y ≈ 0,09...0,095, при дальнейшем увеличении температуры до 630...650 К
    Exact
    [5]
    Suffix
    , при том, что в отсутствии катализа текущие значения степени разложения аммиака Х ≈ 0,25...0,4 [1] или даже Х ≤ 0,1 [5], что значительно ниже равновесных значений (см. табл. 1). Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и мод

  4. In-text reference with the coordinate start=16545
    Prefix
    при данном давлении в камере – около 400 К – только до значений Y ≈ 0,9...0,95, соответствующих температуре начала экзотермического разложения 473...573 К, и уменьшением практически до нуля, Y ≈ 0,09...0,095, при дальнейшем увеличении температуры до 630...650 К [5], при том, что в отсутствии катализа текущие значения степени разложения аммиака Х ≈ 0,25...0,4 [1] или даже Х ≤ 0,1
    Exact
    [5]
    Suffix
    , что значительно ниже равновесных значений (см. табл. 1). Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y.

  5. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

6
Штейнберг А.С. Быстрые реакции в энергоемких системах: высокотемпературное разложение ракетных топлив и взрывчатых веществ. – М.: ФИЗМАТЛИТ, 2006. – 208 с.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=3931
    Prefix
    Зельдовичу, [4]) или «замораживание» [3] как прекращение химического взаимодействия между компонентами рабочего тела и сохранение их состава и концентраций в данном предельно химически неравновесном состоянии. В общем случае неравновесное состояние реальных рабочих тел с избытком горючего, в частности, термически нестабильного гидразина
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , находится в диапазоне между описанным выше предельно химически неравновесным и равновесным по всем параметрам. Проектирование ЖРД, ЖРДМТ и энергодвигательных установок на их основе, рабочие тела которых находятся в неравновесных состояниях, должно вестись с учетом этих особенностей неравновесного процесса, тогда как методики термодинамических расчетов в большинстве своем отражают модели полн

  2. In-text reference with the coordinate start=5681
    Prefix
    моделировать вычислением, заданием и фиксацией абсолютного содержания компонентов, свойства которых эквивалентны кажущейся химической инертности [3], тогда как остальные процессы энерго- и массообмена описываются в равновесном приближении. Рассмотрим подобнее особенности рабочего процесса при использовании в качестве горючего гидразина. В частности, должны быть учтены свойства гидразина
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , подвергаемого термическому и/или термокаталитическому разложению по уравнению реакции N2H4 = Y ∙[ 4 /3(1-Х) NH3 + 1 /3 (1+2Х) N2 +2Х∙ H2]+ (1-Y) ∙N2H4. (1) Здесь в общем случае коэффициент 0≤Y≤1 отражает массовую долю гидразина, претерпевшего экзотермическое термокаталитическое или термическое разложение, тогда как доля (1-Y) гидразина присутствует в термически равновесном рабочем теле в

  3. In-text reference with the coordinate start=16814
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа
    Exact
    [6]
    Suffix
    , и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований [1–6], конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с опред

  4. In-text reference with the coordinate start=16988
    Prefix
    Эти данные, если не учитывать гетерогенный катализ материала стенки, позволяют пренебречь разложением паров гидразина при температурах, меньших 500...600 К, по крайней мере при давлениях до 8 МПа [6], и моделировать связанную с этим двухпараметрическую неравновесность, соответствующую значениям пары коэффициентов Х и Y. Поскольку, согласно обобщению данных исследований
    Exact
    [1–6]
    Suffix
    , конкретное сочетание значений коэффициентов Х и Y определяется особенностями конструкции камеры сгорания ЖРД или газогенератора, определенный интерес представляет численное моделирование влияния неравновесности с определением предельных диапазонов изменения существенных характеристик рабочего тела и соответствующей условной ракетной камеры.

7
Трусов Б.Г. Программная система моделирования фазовых и химических равновесий при высоких температурах // Инженерный журнал: наука и инновации. 2012. No1. С. 240-249. DOI: 10.18698/2308-6033-2012-1-31
Total in-text references: 8
  1. In-text reference with the coordinate start=4399
    Prefix
    Проектирование ЖРД, ЖРДМТ и энергодвигательных установок на их основе, рабочие тела которых находятся в неравновесных состояниях, должно вестись с учетом этих особенностей неравновесного процесса, тогда как методики термодинамических расчетов в большинстве своем отражают модели полной равновесности
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Целью данного исследования является разработка методики термодинамического моделирования неравновесного состава и свойств рабочего тела, содержащего продукты разложения гидразина как одного из часто применяемых компонентов ракетных топлив.

  2. In-text reference with the coordinate start=4799
    Prefix
    Целью данного исследования является разработка методики термодинамического моделирования неравновесного состава и свойств рабочего тела, содержащего продукты разложения гидразина как одного из часто применяемых компонентов ракетных топлив. Поставленная цель и сопутствующие задачи решаются на основе термодинамического расчета с использованием программных комплексов «Астра4.рс» и «Терра»
    Exact
    [7]
    Suffix
    , в которых заложен принцип отыскания равновесного состава многокомпонентной химически реагирующей смеси, что применительно к камере сгорания (КС) ЖРД соответствует бесконечно большому времени пребывания продуктов сгорания.

  3. In-text reference with the coordinate start=6341
    Prefix
    Массовая доля эндотермического разложения образовавшегося аммиака NH3 параметрически задается коэффициентом 0≤Х≤1. При этом сочетание Y=1 и Х=1 отражает состояние предельного или полного химического, теплового и фазового равновесия, описываемого комплексом
    Exact
    [7]
    Suffix
    «по умолчанию», т.е. без модификации методики заданием специальных особых условий. Конкретное значение степени химической неравновесности можно оценить, сопоставляя продолжительность нахождения реагентов в зоне реакции и время релаксации, под которым будем понимать период, продолжительность которого достаточна для установления 98% концентраций всех реагентов от их равновесных значений.

  4. In-text reference with the coordinate start=7605
    Prefix
    Реакция Т=700 К 1000 К 1200 К 1500 К 1 NH3 → ½N2+3/2H2 3,54∙1012 1,11∙104 6,31 5,02∙10-3 Х=0,822 0,9856 0,9951 0,9999 2 СО2+ Н2↔ СО+Н2О 1,45∙10-5 6,31∙10-7 1,41∙10-7 9,25∙10-9 В частности, в таблице 1 представлены данные из [8, с. 70] в нашей обработке, где значение Х в строке 1 соответствует значению равновесной степени диссоциации аммиака, рассчитанной по методике и программе
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Значения времен релаксации для реакции восстановления СО2 до СО, записанной с двунаправленной стрелкой ↔, т.е. обратимой и идущей одновременно в двух направлениях с равными скоростями, характеризуют масштаб времени пребывания рабочего тела в зоне реакции, достаточный для установления равновесных концентраций, притом что формально равновесная реакция пиролиза аммиака (строка 1) запис

  5. In-text reference with the coordinate start=8521
    Prefix
    можно пренебречь обратной реакцией и обратимую реакцию рассматривать и моделировать как однонаправленную, которая в нашем случае практически прекращается в зоне балластировки (фиксируется количество аммиака как термостабильного вещества, т.е. происходит закаливание или замораживание), но идет равновесно в высокотемпературной зоне, расчет которой можно вести в равновесном приближении
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Этому представлению отвечает двухстадийная методика расчета, когда 1 кг равновесных продуктов разложения или сгорания гидразина, например, с азотным тетроксидом N2О4 при коэффициенте избытка окислителя αI балластируется g килограммами гидразина, снижающего коэффициент избытка окислителя генерируемого рабочего тела до заданной величины αII.

  6. In-text reference with the coordinate start=18756
    Prefix
    Причем сочетание параметров рабочего процесса вне этой границы энергетически нереализуемо (при принятых допущениях), что косвенно выражается отсутствием сходимости итерационного процесса, положенного в основу алгоритма
    Exact
    [7]
    Suffix
    . С позиций получения максимального удельного импульса степень неравновесности генерируемого рабочего тела, характеризуемая значениями Х и Y, является доминирующим аргументом, диапазон влияния которого задается нижней границей – минорантой, соответствующей равновесному соотношению концентраций аммиака и продуктов его разложения Х = Хравн, и верхней границей, отвечающей отсутствию

  7. In-text reference with the coordinate start=19926
    Prefix
    1690 1409 1262 1098 Х=0 Тк, К 1643 1627 1564 1448 1320 978 срыв срыв Iу. п., м/с 2346 2331 2269 2190 2024 срыв - - Отметим, что химическая неравновесность или квазиравновесность в виде наличия условно стабильных паров гидразина и неравновесной смеси аммиака и продуктов его пиролиза, разработанные варианты моделирования которой реализуются апробированным программным обеспечением
    Exact
    [7]
    Suffix
    , отражает также и так называемое «неполное горение» [9], признаками которого является пониженная, по сравнению с рассчитанной в равновесном приближении, температура рабочего тела, а также некоторое количество избыточного компонента топлива, в частности, горючего, не вступающего в химические реакции и находящегося в продуктах горения или газогенерации в виде паров.

  8. In-text reference with the coordinate start=20662
    Prefix
    Приемлемое для количественных проектных оценок соответствие полученных по этим методикам значений экспериментальным данным подтверждается практической апробацией примененного программного обеспечения
    Exact
    [7]
    Suffix
    и баз данных [10] до давлений 10...15 МПа. Для расчетов для больших давлений требуется переход к математическим моделям, учитывающим свойства газообразных компонентов как реальных газов с соответствующим уравнением состояния [11].

8
Беляев Н.М. Системы наддува топливных баков ракет / Под ред. В.М. Ковтиненко. М.: Машиностроение, 1976. 336 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=6997
    Prefix
    Например, при отсутствии катализатора в характерном для ЖРД малой тяги и газогенераторов диапазоне температуры 700...1500 К время релаксации меняется на 15 порядков при типичном времени пребывания в камере сгорания до нескольких миллисекунд, например, 5∙10-3 с
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Таблица 1. Расчетное время установления химического равновесия (секунды) при давлении 3,92 МПа (40 кГс/см2) [8, с. 70] и характеристика полноты завершения реакции разложения аммиака Х как функции температуры Реакция Т=700 К 1000 К 1200 К 1500 К 1 NH3 → ½N2+3/2H2 3,54∙1012 1,11∙104 6,31 5,02∙10-3 Х=0,822 0,9856 0,9951 0,9999 2 СО2+ Н2↔ СО+Н2О 1,45∙10-5 6,31∙10-7 1,41∙10-7 9,25∙10-9

  2. In-text reference with the coordinate start=7152
    Prefix
    Например, при отсутствии катализатора в характерном для ЖРД малой тяги и газогенераторов диапазоне температуры 700...1500 К время релаксации меняется на 15 порядков при типичном времени пребывания в камере сгорания до нескольких миллисекунд, например, 5∙10-3 с [8]. Таблица 1. Расчетное время установления химического равновесия (секунды) при давлении 3,92 МПа (40 кГс/см2)
    Exact
    [8, с. 70]
    Suffix
    и характеристика полноты завершения реакции разложения аммиака Х как функции температуры Реакция Т=700 К 1000 К 1200 К 1500 К 1 NH3 → ½N2+3/2H2 3,54∙1012 1,11∙104 6,31 5,02∙10-3 Х=0,822 0,9856 0,9951 0,9999 2 СО2+ Н2↔ СО+Н2О 1,45∙10-5 6,31∙10-7 1,41∙10-7 9,25∙10-9 В частности, в таблице 1 представлены данные из [8, с. 70] в нашей обработке, где значение Х в строке 1 соответствует зна

  3. In-text reference with the coordinate start=7448
    Prefix
    равновесия (секунды) при давлении 3,92 МПа (40 кГс/см2) [8, с. 70] и характеристика полноты завершения реакции разложения аммиака Х как функции температуры Реакция Т=700 К 1000 К 1200 К 1500 К 1 NH3 → ½N2+3/2H2 3,54∙1012 1,11∙104 6,31 5,02∙10-3 Х=0,822 0,9856 0,9951 0,9999 2 СО2+ Н2↔ СО+Н2О 1,45∙10-5 6,31∙10-7 1,41∙10-7 9,25∙10-9 В частности, в таблице 1 представлены данные из
    Exact
    [8, с. 70]
    Suffix
    в нашей обработке, где значение Х в строке 1 соответствует значению равновесной степени диссоциации аммиака, рассчитанной по методике и программе [7]. Значения времен релаксации для реакции восстановления СО2 до СО, записанной с двунаправленной стрелкой ↔, т.е. обратимой и идущей одновременно в двух направлениях с равными скоростями, характеризуют масштаб времени пребывания рабочего тела в з

9
Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания: Справочник: В
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19982
    Prefix
    1320 978 срыв срыв Iу. п., м/с 2346 2331 2269 2190 2024 срыв - - Отметим, что химическая неравновесность или квазиравновесность в виде наличия условно стабильных паров гидразина и неравновесной смеси аммиака и продуктов его пиролиза, разработанные варианты моделирования которой реализуются апробированным программным обеспечением [7], отражает также и так называемое «неполное горение»
    Exact
    [9]
    Suffix
    , признаками которого является пониженная, по сравнению с рассчитанной в равновесном приближении, температура рабочего тела, а также некоторое количество избыточного компонента топлива, в частности, горючего, не вступающего в химические реакции и находящегося в продуктах горения или газогенерации в виде паров.

10
Т. 1. М.: ВИНИТИ АН СССР, 1971–1979. 266 с. 10. Термические константы веществ // Химические наук и образование в России: сайт. Режим доступа: http://www.chem.msu.ru/cgi-bin/tkv.pl?show=welcome.html/ welcome.html (дата обращения 06.01.2016).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=20683
    Prefix
    Приемлемое для количественных проектных оценок соответствие полученных по этим методикам значений экспериментальным данным подтверждается практической апробацией примененного программного обеспечения [7] и баз данных
    Exact
    [10]
    Suffix
    до давлений 10...15 МПа. Для расчетов для больших давлений требуется переход к математическим моделям, учитывающим свойства газообразных компонентов как реальных газов с соответствующим уравнением состояния [11].

11
Белов Г.В. Термодинамическое моделирование: методы, алгоритмы, программы. – М.: Научный мир, 2002. 184 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=20898
    Prefix
    соответствие полученных по этим методикам значений экспериментальным данным подтверждается практической апробацией примененного программного обеспечения [7] и баз данных [10] до давлений 10...15 МПа. Для расчетов для больших давлений требуется переход к математическим моделям, учитывающим свойства газообразных компонентов как реальных газов с соответствующим уравнением состояния
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Выводы На основе выполненного анализа физической картины рабочего процесса с высокотемпературным сжиганием гидразина и снижением температуры продуктов сгорания подачей избыточного горючего и предложенной Зельдовичем Я.