The 7 references with contexts in paper B. Novickii B., Б. Новицкий Б. (2016) “Сравнение методов замыкания при моделировании течения в малоразмерном центробежном компрессоре // Comparison of Turbulence Models in Simulation of Flow in Small-Size Centrifugal Compressor” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:6:p:67-82

1
Карлов А.М., Куфтов А.Ф. Отработка методики численного моделирования трехмерного вязкого течения в осерадиальном колесе центробежного компрессора в программном комплексе ANSYS CFX // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. 2012. No 11. С. 69-80. DOI: 10.7463/1112.0465832
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2259
    Prefix
    как численное моделирование позволяет определить не только интегральные характеристики (степень повышения давления, к.п.д. и т.д.), но и локальные параметры (распределение скоростей, давлений и т.д.). В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    , представлены аналитические методы [4] и экспериментальные исследования [5, 7]. Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

  2. In-text reference with the coordinate start=6298
    Prefix
    трения; 2 CU2 f w     - касательное напряжение на стенке; Cf - коэффициент поверхностного трения; y- высота пристеночного элемента;  - динамическая вязкость;  - плотность газа. Для разрешения пограничного слоя безразмерный параметр2 y для моделей турбулентности Shear Stress Transport (SST) и k, а для моделей турбулентностиk и RNG 20y, согласно рекомендациям
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Рис. 5. Сечение неструктурированный сетки размерностью 1,4 млн. элементов с 2  y С учётом вышеперечисленных требований построены расчётные сетки для каждой исследуемой модели турбулентности (МТ).

2
Галеркин Ю.Б., Гамбургер Д.М., Епифанов А.А. Анализ течения в центробежных компрессорных ступенях методами вычислительной гидрогазодинамики // Компрессорная техника и пневматика. 2009. No 3. С. 22-32.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2259
    Prefix
    как численное моделирование позволяет определить не только интегральные характеристики (степень повышения давления, к.п.д. и т.д.), но и локальные параметры (распределение скоростей, давлений и т.д.). В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    , представлены аналитические методы [4] и экспериментальные исследования [5, 7]. Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

  2. In-text reference with the coordinate start=6298
    Prefix
    трения; 2 CU2 f w     - касательное напряжение на стенке; Cf - коэффициент поверхностного трения; y- высота пристеночного элемента;  - динамическая вязкость;  - плотность газа. Для разрешения пограничного слоя безразмерный параметр2 y для моделей турбулентности Shear Stress Transport (SST) и k, а для моделей турбулентностиk и RNG 20y, согласно рекомендациям
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Рис. 5. Сечение неструктурированный сетки размерностью 1,4 млн. элементов с 2  y С учётом вышеперечисленных требований построены расчётные сетки для каждой исследуемой модели турбулентности (МТ).

3
Гамбургер Д.М. Численное моделирование течения вязкого газа в центробежной компрессорной ступени: методика и результаты: дис. ... канд. техн. наук. СПб., СПбГПУ, 2009. 190 с.
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=2259
    Prefix
    как численное моделирование позволяет определить не только интегральные характеристики (степень повышения давления, к.п.д. и т.д.), но и локальные параметры (распределение скоростей, давлений и т.д.). В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    , представлены аналитические методы [4] и экспериментальные исследования [5, 7]. Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

  2. In-text reference with the coordinate start=4031
    Prefix
    Рис. 1. 3D модель рабочего колеса малоразмерного центробежного компрессора Рабочее колесо центробежного компрессора имеет 20 лопаток (10 основных и 10 вспомогательных), то есть по сути является осесимметричным (из 10 секторов), поэтому для экономии вычислительных ресурсов было решено выполнять расчёт для одного сектора (рисунок 3), с наложением граничного условия «periodic»
    Exact
    [3]
    Suffix
    на боковые грани. Это задаёт в решателе функцию переноса поля скоростей с одной грани на другую, то есть соблюдение симметрии. Рис. 2. 3D модель лопаточного диффузора компрессора Аналогично было сделано и в отношении лопаточного диффузора состоящего из 23 лопаток.

  3. In-text reference with the coordinate start=4402
    Prefix
    Рис. 2. 3D модель лопаточного диффузора компрессора Аналогично было сделано и в отношении лопаточного диффузора состоящего из 23 лопаток. Для сопряжения доменов РК и ЛД, которые имеют разные углы секторов, применялся интерфейс «Stage»
    Exact
    [3]
    Suffix
    , осредняющий скорости по окружности и позволяющий передавать данные между доменами с различными углами (рисунок 3). Рис. 3. Сектор РК и ЛД компрессора Меридиональный зазор между лопатками РК и корпусом компрессора при выходе (рисунок 4) выставлялся с учётом «установочного» значения равного 0,466 мм.

  4. In-text reference with the coordinate start=6298
    Prefix
    трения; 2 CU2 f w     - касательное напряжение на стенке; Cf - коэффициент поверхностного трения; y- высота пристеночного элемента;  - динамическая вязкость;  - плотность газа. Для разрешения пограничного слоя безразмерный параметр2 y для моделей турбулентности Shear Stress Transport (SST) и k, а для моделей турбулентностиk и RNG 20y, согласно рекомендациям
    Exact
    [1, 2, 3]
    Suffix
    . Рис. 5. Сечение неструктурированный сетки размерностью 1,4 млн. элементов с 2  y С учётом вышеперечисленных требований построены расчётные сетки для каждой исследуемой модели турбулентности (МТ).

  5. In-text reference with the coordinate start=7979
    Prefix
    Граничные условия на непроницаемость стенки, а также на противовращение: а – No slip wall; б – Counter rotating wall Так как ступень компрессора состоит из 2-х сеток (доменов), то на рабочее колесо дополнительно накладывалось граничное условие «rotating». Перенос данных из одного домена в другой осуществлялся с помощью интерфейса «Stage»
    Exact
    [3]
    Suffix
    . 4. Результаты численного моделирования Анализ сходимости решения проверялся в CFX-Solver по среднеквадратичному значения по остатку (RMS), который должен был достигать значения 4105. В ходе решения проверялись величины расхода и полных давлений на входе и выходе с помощью встроенных функций контроля решения «massFlow()@имя домена» и «massFlowAve(Total Pressure)@имя домена» [3]

  6. In-text reference with the coordinate start=8363
    Prefix
    Результаты численного моделирования Анализ сходимости решения проверялся в CFX-Solver по среднеквадратичному значения по остатку (RMS), который должен был достигать значения 4105. В ходе решения проверялись величины расхода и полных давлений на входе и выходе с помощью встроенных функций контроля решения «massFlow()@имя домена» и «massFlowAve(Total Pressure)@имя домена»
    Exact
    [3]
    Suffix
    . При достижении стабильных показаний (колебания давлений и расходов менее 1%) и допустимом уровне среднеквадратичного значения по остатку расчёт останавливался и анализировались полученные результаты в программе CFX-Post.

4
Куфтов А.Ф. Обобщенный метод расчета и профилирования центробежных компрессоров и насосов на основе коэффициентов аэрогидродинамических нагрузок: дис. ... докт. техн. наук. М., МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1994. 348 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2309
    Prefix
    В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров [1, 2, 3], представлены аналитические методы
    Exact
    [4]
    Suffix
    и экспериментальные исследования [5, 7]. Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

5
Арбеков А.Н., Новицкий Б.Б. Экспериментальное исследование характеристик ступени малоразмерного центробежного компрессора // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. 2012. No 8. C. 491-501. DOI: 10.7463/0812.0432308
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2390
    Prefix
    В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров [1, 2, 3], представлены аналитические методы [4] и экспериментальные исследования
    Exact
    [5, 7]
    Suffix
    . Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

7
Куфтов А.Ф., Сыроквашо А.В. Профилирование проточной части рабочих колёс осерадиальных компрессоров // Авиационная и ракетная техника. 2010. No 4. С. 35-41.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2390
    Prefix
    В открытых источниках информации имеется достаточно примеров использования коммерческих пакетов вычислительной газодинамики для расчёта проточной части центробежных компрессоров [1, 2, 3], представлены аналитические методы [4] и экспериментальные исследования
    Exact
    [5, 7]
    Suffix
    . Однако особенностям расчёта малоразмерных лопаточных машин уделено крайне мало внимания, а значит остаётся открытым вопрос о выборе оптимальных параметров при моделировании физических процессов.

  2. In-text reference with the coordinate start=3283
    Prefix
    Объектом исследования является рабочее колесо центробежного компрессора спрофилированное в МГТУ им. Н.Э. Баумана на кафедре Э3 профессором Куфтовым А.Ф. по представленным в литературе методикам
    Exact
    [7]
    Suffix
    . 1. Построение геометрической модели Построение трёхмерной модели (3D) рабочего колеса (РК) и лопаточного диффузора (ЛД) центробежного компрессора выполнялось в программном комплексе SolidWorks (рисунок 1 и 2) по имеющимся рабочим чертежам в вычислительном центре НУК Энергомашиностроения МГТУ им.

8
Патанкар С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М.: Энергоатомиздат, 1984. 152 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5128
    Prefix
    Меридиональный зазор между лопатками РК и корпусом компрессора 2. Построение расчётной сетки Численное исследование базируется на методе контрольных объёмов представленном в работе Патанкара
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Исследуемая проточная часть заполняется малыми дискретными объёмами (расчётной сеткой), где осуществляется процесс аппроксимации исходных дифференциальных или интегральных уравнений системой алгебраических уравнений, решаемых с помощью специализированных программ CFD.