The 10 references with contexts in paper H. Sun, V. Danilov L., В. Данилов Л., Х. Сунь . (2016) “Анализ остаточных напряжений в винтовых цилиндрических пружинах при высокой температуре // Analysis of the Residual Stresses in Helical Cylindrical Springs at High Temperature” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:6:p:384-396

1
Junghyun Ryu, Sungmin Ahn, Je-sung Koh, K yu-Jin C ho, Maenghyo C ho. Modified Brinson model as an equivalent one-dimensional constitutive equation of SMA spring // Proc. SPIE 7981. Sensors and Smart Structures Technologies for C ivil, Mechanical, and Aerospace Systems 2011. Paper no. 79813W. DOI: 10.1117/12.881948
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1878
    Prefix
    После освобождения пружины от нагрузки, в поперечном сечении витка возникают внутренние остаточные напряжения, которые влияют на дальнейшую эксплуатацию пружины. В инженерных приложениях исследование остаточных напряжениях пружин при комнатной температуре, как правило касается технологии заневоливания
    Exact
    [1,2]
    Suffix
    . Таким образом, может эффективно избежать разрушения или повреждения пружин из-за высокого напряжения. Но исследование остаточных напряжений пружин в результате ползучести при повышенных температурах в литературе освещены недостаточно.

2
Reza Mirzaeifar, Reginald DesRoches, Arash Yavari. A combined analytical,numerical,and experimental study of shape-memory-alloy helical springs // International Journal of Solids and Structures. 2011. Vol. 48, no. 3-4. P. 611-624. DOI: 10.1016/j.ijsolstr.2010.10.026
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1878
    Prefix
    После освобождения пружины от нагрузки, в поперечном сечении витка возникают внутренние остаточные напряжения, которые влияют на дальнейшую эксплуатацию пружины. В инженерных приложениях исследование остаточных напряжениях пружин при комнатной температуре, как правило касается технологии заневоливания
    Exact
    [1,2]
    Suffix
    . Таким образом, может эффективно избежать разрушения или повреждения пружин из-за высокого напряжения. Но исследование остаточных напряжений пружин в результате ползучести при повышенных температурах в литературе освещены недостаточно.

3
Su Deda. Spring (Material) Stress Relaxation and Prevention. Tianjin: Tianjin University press, 2002. P. 421.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=3153
    Prefix
    Беря производную по времени от выражения (1), получим 1 c(). d E dt   (3) Ползучесть металлов является процессом, обусловленным движением дислокаций кристаллита, и может быть описана следующим выражением
    Exact
    [3]
    Suffix
    : , c m d bv dt   (4) где - параметр кристаллической структуры металла; m- плотность дислокаций; b- вектор Бюргерса; v- средняя скорость дислокаций. Известно, что средняя скорость дислокаций зависит от величины напряжения[3]: vBm. (5) Здесь B, m- параметры материала.

  2. In-text reference with the coordinate start=3367
    Prefix
    1 c(). d E dt   (3) Ползучесть металлов является процессом, обусловленным движением дислокаций кристаллита, и может быть описана следующим выражением[3]: , c m d bv dt   (4) где - параметр кристаллической структуры металла; m- плотность дислокаций; b- вектор Бюргерса; v- средняя скорость дислокаций. Известно, что средняя скорость дислокаций зависит от величины напряжения
    Exact
    [3]
    Suffix
    : vBm. (5) Здесь B, m- параметры материала. Таким образом, получаем, m. c m d bB dt   (6) Рассматривая цилиндрическую пружину растяжения, учитываем только деформации сдвига  и касательные напряжения  в поперечном сечении витка, т. е. 3, 1 . 3        (7) В этом случае выражение (3) преобразуется к виду 1 c, d G dt     (8) где G- модуль упругости при сд

4
Del Llano-Vizcaya L., Rubio-Gonzales C., Mesmacqueb G., Banderas-Hernándeza A. Stress relief effect on fatigue and relaxation of compression springs // Materials and Design. 2007. Vol. 28, no. 4. P. 1130-1134. DOI: 10.1016/j.matdes.2006.01.033
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4346
    Prefix
    11) Формула представляет собой уравнение релаксации касательного напряжения в пружине. 2 Численное исследование релаксации напряжений в винтовой пружине Рассмотрим эпюру касательных напряжений в поперечном сечении витка пружины, как это принято в инженерных расчетах. Максимальное касательное напряжение от крутящего момента и поперечной силы выражается равенством
    Exact
    [4]
    Suffix
    : 323 848 (1). 2 PDPPDd dddD      (12) Здесь P- сила сжатия пружины; D- диаметр пружины; d- диаметр витка пружины. Связь сжимающей силы с величиной степени сжатии определяется формулой 4 3. 8 Gd P Dn   (13) Здесь - значение степени сжатии, n - число витков пружины.

5
Golub V.P., Krizhanovskii V.I., Rusinov A.A. A Mixed Criterion of Delayed Creep Failure Under Plane Stress // International Applied Mechanics. 2003. Vol. 39, no. 5. P. 556-565. DOI: 10.1023/A:1025187509053
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4763
    Prefix
    Связь сжимающей силы с величиной степени сжатии определяется формулой 4 3. 8 Gd P Dn   (13) Здесь - значение степени сжатии, n - число витков пружины. Поставив (13) в (12), с учетом (11) определяется значение параметра С. Исследуемый объект - винтовая цилиндрическая пружина, работающая при температуре 650C
    Exact
    [5]
    Suffix
    . Средний диаметр пружины равен 20Dмм, диаметр витка пружины 5dмм, угол подъёма витка пружины 15, значение степени сжатии на один виток 0, 43мм. На рис. 1 показаны результаты сравнения касательных напряжений по формуле (11) и расчетов в среде Abaqus.

6
Сунь Х., Данилов В.Л. Исследование напряженно-деформированного состояния пружины при высокой температуре с помощью ABAQUS // Наука и образование. МГТУ им. Баумана. Электрон. журн. 2014. No 5. С. 217-230. DOI: 10.7463/0514.0710723
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6027
    Prefix
    (рис.2(в)), которые являются самоуравновешенными. (а) (б) (в) Рис. 2 Касательные напряжения в поперечном сечении витка При снятии нагрузки с конца пружины появиться остаточное напряжение. Распределение напряжения показывается на рис.2(в). Для исследования изменения напряжений в любой точке сечения при сложной программе нагружения и разгрузки пружины аналогично работам
    Exact
    [6,7]
    Suffix
    было проведено моделирование с помощью вычислительного комплекса ABAQUS. Наибольшая сжимающая сила на пружину 250PН. Рассматривается следующая программа нагружения: сначала сила действует в течение 0,5 часа, затем сила снимается и пружина остается в свободном состоянии на 10 часов, данный процесс повторяется несколько раз.

7
Гусев М.П., Данилов В.Л. Релаксационная стойкость винтовой цилиндрической пружины в условиях нейтронного облучения // Наука и образование. МГТУ им. Баумана. Электрон. журн. 2012. No 4. Режим доступа: http://technomag.bmstu.ru/doc/402924.html (дата обращения 01.05.2015).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6027
    Prefix
    (рис.2(в)), которые являются самоуравновешенными. (а) (б) (в) Рис. 2 Касательные напряжения в поперечном сечении витка При снятии нагрузки с конца пружины появиться остаточное напряжение. Распределение напряжения показывается на рис.2(в). Для исследования изменения напряжений в любой точке сечения при сложной программе нагружения и разгрузки пружины аналогично работам
    Exact
    [6,7]
    Suffix
    было проведено моделирование с помощью вычислительного комплекса ABAQUS. Наибольшая сжимающая сила на пружину 250PН. Рассматривается следующая программа нагружения: сначала сила действует в течение 0,5 часа, затем сила снимается и пружина остается в свободном состоянии на 10 часов, данный процесс повторяется несколько раз.

8
Kobelev V. Elastic-plastic work-hardening deformation under combined bending and torsion and residual stresses in helical springs // International Journal of Material Forming. 2010. Vol. 3, suppl. 1. P. 869-881. DOI: 10.1007/s12289-010-0908-8
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7132
    Prefix
    , что точка, которая имеет максимальное касательное напряжение, располагается на ближайшем расстоянии от оси с внутренней стороны витка пружины(рис.3 точка А), а в наиболее удалённой точке В напряжение имеет противоположное значение. Напряжения в центральном районе приближается к нулю, что согласуется с приближенным расчетом(рис.3(а)). Похожие результаты имеются в работах
    Exact
    [8-10]
    Suffix
    . Отметим, что в начальный момент нагружения, касательные напряжения вдоль диаметра поперечного сечения проволоки пружины не соответствуют строго линейной зависимости, но для упрощения расчетов в инженерной практике обычно принимают линейное распределение(рис.4(а)).

9
Kobelev V. Elastoplastic stress analysis and residual stresses in cylindrical bar under combined bending and torsion // Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2011. Vol. 133, no. 4. P. 1-12. DOI: 10.1115/1.4004496
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7132
    Prefix
    , что точка, которая имеет максимальное касательное напряжение, располагается на ближайшем расстоянии от оси с внутренней стороны витка пружины(рис.3 точка А), а в наиболее удалённой точке В напряжение имеет противоположное значение. Напряжения в центральном районе приближается к нулю, что согласуется с приближенным расчетом(рис.3(а)). Похожие результаты имеются в работах
    Exact
    [8-10]
    Suffix
    . Отметим, что в начальный момент нагружения, касательные напряжения вдоль диаметра поперечного сечения проволоки пружины не соответствуют строго линейной зависимости, но для упрощения расчетов в инженерной практике обычно принимают линейное распределение(рис.4(а)).

10
Kobelev V. An exact solution of Torsion Problem for an incomplete torus with application to helical springs // Meccanica. 2002. Vol. 37, no. 3. P. 269-282. DOI: 10.1023/A:1020108922684
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7132
    Prefix
    , что точка, которая имеет максимальное касательное напряжение, располагается на ближайшем расстоянии от оси с внутренней стороны витка пружины(рис.3 точка А), а в наиболее удалённой точке В напряжение имеет противоположное значение. Напряжения в центральном районе приближается к нулю, что согласуется с приближенным расчетом(рис.3(а)). Похожие результаты имеются в работах
    Exact
    [8-10]
    Suffix
    . Отметим, что в начальный момент нагружения, касательные напряжения вдоль диаметра поперечного сечения проволоки пружины не соответствуют строго линейной зависимости, но для упрощения расчетов в инженерной практике обычно принимают линейное распределение(рис.4(а)).