The 34 references with contexts in paper A. Shirshov A., I. Kiselev A., S. Voronov A., V. Ma, А. Ширшов А., В. Ма ., И. Киселёв А., С. Воронов А. (2016) “Имитационная динамическая модель процесса шлифования сложнопрофильных деталей. Развитие методов моделирования // Numerical Simulation of a Grinding Process Model for the Spatial Work-pieces: Development of Modeling Techniques” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:5:p:40-58

1
Tonshoff H.K., Friemuth T., Becker J.C. Process monitoring in grinding // CIRP Annals - Manufacturing Technology. 2002. Vol. 51, no. 2. P. 551-571. DOI: 10.1016/S00078506(07)61700-4
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4821
    Prefix
    Предполагается, что мгновенная толщина срезаемого слоя для всех зерен, находящихся в данный момент времени в контакте с поверхностью детали, одинакова. Полное усилие резания может быть определено по эмпирическому соотношению
    Exact
    [1]
    Suffix
    , предполагая пропорциональную зависимость равнодействующей сил резания от толщины срезаемого слоя, умноженную на количество активных зерен, находящихся в контакте с материалом детали. Расчет количества активных зерен производится на основе предположения о равномерном распределении зерен по поверхности шлифовального круга.

  2. In-text reference with the coordinate start=5276
    Prefix
    Расчет количества активных зерен производится на основе предположения о равномерном распределении зерен по поверхности шлифовального круга. Мгновенная толщина срезаемого слоя для каждого из зерен рассчитывается на основе теоретических зависимостей
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Геометрические характеристики зерен, их случайное распределение по поверхности шлифовального круга и формирование поверхности детали не принимаются во внимание. В работе [2] рассматривается взаимодействие инструмента и обрабатываемой детали при шлифовании на микроскопическом уровне, при этом выделяются следующие четыре вида взаимодействия: абразивное зерно/заготовка, стружка/заго

2
Subramanian K., Lindsay R.P. A Systems Approach for the Use of Vitrified Bonded Superabrasive Wheels for Precision Production Grinding // Trans. ASME. Journal of Manufacturing Science and Engineering. 1992. Vol. 114, no. 1. P. 41-52. DOI: 10.1115/1.2899757
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5457
    Prefix
    Мгновенная толщина срезаемого слоя для каждого из зерен рассчитывается на основе теоретических зависимостей [1]. Геометрические характеристики зерен, их случайное распределение по поверхности шлифовального круга и формирование поверхности детали не принимаются во внимание. В работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    рассматривается взаимодействие инструмента и обрабатываемой детали при шлифовании на микроскопическом уровне, при этом выделяются следующие четыре вида взаимодействия: абразивное зерно/заготовка, стружка/заготовка, стружка/связка, связка/заготовка (см.рис. 1).

3
Malkin S., Guo C. Grinding Technology: Theory and Applications of Machining with Abrasives. New York, Industrial Press Publ., 2008.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=6662
    Prefix
    Анализ формы мелкой шлифовальной стружки показал, что материал детали сначала расплавлялся и только после этого удалялся с поверхности детали, что говорит о возможной связи энергии резания и энергии плавления обрабатываемого материала. В рамках данной теории
    Exact
    [3]
    Suffix
    на основании экспериментальных исследований делается вывод о том, что для большинства металлических материалов энергия резания составляет около 75% от энергии плавления для данного материала.

  2. In-text reference with the coordinate start=11461
    Prefix
    В работе [18] расчет производится в предположении, что все абразивные зерна имеют сферическую форму и одинаковый размер. Данное предположение существенно упрощает моделирование, но является грубым и не находит экспериментального подтверждения. В работах
    Exact
    [3, 15]
    Suffix
    предлагается принимать коническую форму зерна. В работе [19] рассматриваются более сложные зерна с многогранной формой. Каждый тип модели подходит для определенных типов абразивного материала.

4
Salisbury E.J., Domala K.V., Moon K.S., Miller M.H., Sutherland J.W. A three-dimensional model for the surface texture in surface grinding, Part 1: Surface generation model // Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2001. Vol. 123. P. 576-581. DOI: 10.1115/1.1391427
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=8495
    Prefix
    Имитационный подход предполагает моделирование процесса шлифования на микроуровне, т.е. определение условий взаимодействия каждого отдельного зерна с материалом поверхности детали. Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе
    Exact
    [4]
    Suffix
    применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования [5-11]. Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные

  2. In-text reference with the coordinate start=9264
    Prefix
    Далее усилия резания для активных зерен приводятся к общей системе координат шлифовального круга с целью последующего использования в общей динамической модели. 2. Геометрическое моделирование процесса шлифования Существуют различные способы геометрического моделирования взаимодействия абразивных зерен с поверхностью детали. В упрощенном случае
    Exact
    [4,12,13]
    Suffix
    принимают, что удаляется (срезается) весь материал детали, попавший в ометаемый объем при прохождении зерна (рис. 3). В этом случае применение метода Z-буфера значительно упрощается. Рис. 3.

  3. In-text reference with the coordinate start=12680
    Prefix
    В работе [22] показано, что закон случайного распределения вершин зерен может обладать отрицательной асимметрией, т.е. глубина впадин между зернами больше относительно средней линии профиля круга, чем высота вершин зерен. В работах
    Exact
    [4,12]
    Suffix
    предлагается трехмерная модель процесса плоского шлифования. При этом для моделирования инструмента предложено использовать спектральный анализ трехмерной функции профиля поверхности круга, полученной в результате измерения.

5
Anderson R.O. Detecting and eliminating collisions in NC machining // Computer-Aided Design. 1978. Vol. 10, no. 2. P. 231-237. DOI: 10.1016/0010-4485(78)90058-1
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

6
Hook T.V. Real-time shaded NC milling display // ACM SIGGRAPH Computer Graphics. 1986. Vol. 20, no. 4. P. 15-20. DOI: 10.1145/15922.15887
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

7
Hsu P.-L., Yang W.-T. Realtime 3D simulation of 3-axis milling using isometric projection // Computer-Aided Design. 1993. Vol. 25, no. 4. P. 215-224. DOI: 10.1016/00104485(93)90052-P
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

8
Jerard R.B., Fussell B.K., Ercan M.T. On-line optimization of cutting conditions for NC machining // Proc. of the NSF Design, Manufacturing, and Industrial Innovation Research Conference, Tampa, Florida, USA, Jan. 7-10, 2001. P. 7-10.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

9
Takata S., Tsai M.D., Inui M., Sata T. A cutting simulation system for machinability evaluation using a workpiece model // CIRP Annals - Manufacturing Technology. 1989. Vol. 38, no. 1. P. 417-420. DOI: 10.1016/S0007-8506(07)62736-X
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

10
Kim G.M., Cho P.J., Chu C.N. Cutting force prediction of sculptured surface ball-end milling using Z-map // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2000. Vol. 40, no. 2. P. 277-291. DOI: 10.1016/S0890-6955(99)00040-1
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

11
Lazoglu I. Sculpture surface machining: a generalized model of ball-end milling force system // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2003. Vol. 43, no. 5. P. 453462. DOI: 10.1016/S0890-6955(02)00302-4
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8613
    Prefix
    Как правило, для этих целей используют алгоритм геометрического моделирования, например, в работе [4] применяется алгоритм Z-буфера в упрощенной постановке, используемый также при моделировании процесса фрезерования
    Exact
    [5-11]
    Suffix
    . Алгоритм геометрического моделирования позволяет описать изменения поверхности детали при взаимодействии с каждым зерном шлифовального круга, вычислить глубину погружения зерен в тело детали и, с использованием этой информации, определить локальные усилия резания.

12
Salisbury E.J., Domala K.V., Moon K.S., Miller M.H., Sutherland J.W. A three-dimensional model for the surface texture in surface grinding, Part 2: Grinding wheel surface texture model // Trans. ASME. Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2001. Vol.123. P. 582-590. DOI: 10.1115/1.1391428
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=9264
    Prefix
    Далее усилия резания для активных зерен приводятся к общей системе координат шлифовального круга с целью последующего использования в общей динамической модели. 2. Геометрическое моделирование процесса шлифования Существуют различные способы геометрического моделирования взаимодействия абразивных зерен с поверхностью детали. В упрощенном случае
    Exact
    [4,12,13]
    Suffix
    принимают, что удаляется (срезается) весь материал детали, попавший в ометаемый объем при прохождении зерна (рис. 3). В этом случае применение метода Z-буфера значительно упрощается. Рис. 3.

  2. In-text reference with the coordinate start=12680
    Prefix
    В работе [22] показано, что закон случайного распределения вершин зерен может обладать отрицательной асимметрией, т.е. глубина впадин между зернами больше относительно средней линии профиля круга, чем высота вершин зерен. В работах
    Exact
    [4,12]
    Suffix
    предлагается трехмерная модель процесса плоского шлифования. При этом для моделирования инструмента предложено использовать спектральный анализ трехмерной функции профиля поверхности круга, полученной в результате измерения.

13
Zitt U.R. Modellierung und Simulation von Hochleistungsschleifprozessen. Dissertation. University of Kaiserslautern, 1999.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=9264
    Prefix
    Далее усилия резания для активных зерен приводятся к общей системе координат шлифовального круга с целью последующего использования в общей динамической модели. 2. Геометрическое моделирование процесса шлифования Существуют различные способы геометрического моделирования взаимодействия абразивных зерен с поверхностью детали. В упрощенном случае
    Exact
    [4,12,13]
    Suffix
    принимают, что удаляется (срезается) весь материал детали, попавший в ометаемый объем при прохождении зерна (рис. 3). В этом случае применение метода Z-буфера значительно упрощается. Рис. 3.

  2. In-text reference with the coordinate start=9562
    Prefix
    В упрощенном случае [4,12,13] принимают, что удаляется (срезается) весь материал детали, попавший в ометаемый объем при прохождении зерна (рис. 3). В этом случае применение метода Z-буфера значительно упрощается. Рис. 3. Геометрическое моделирование взаимодействия зерен шлифовального круга с поверхностью детали
    Exact
    [13]
    Suffix
    Таким образом, предполагается, что при взаимодействии зерна с обрабатываемой поверхностью реализуется только процесс резания. Однако экспериментальные исследования по царапанию поверхности абразивным зерном показывают образование наплыва по краям борозды [14].

14
Torrance A.A. Modelling abrasive wear // Wear. 2005. Vol. 258, no. 1. P. 281-293. DOI: 10.1016/j.wear.2004.09.065
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9871
    Prefix
    Геометрическое моделирование взаимодействия зерен шлифовального круга с поверхностью детали [13] Таким образом, предполагается, что при взаимодействии зерна с обрабатываемой поверхностью реализуется только процесс резания. Однако экспериментальные исследования по царапанию поверхности абразивным зерном показывают образование наплыва по краям борозды
    Exact
    [14]
    Suffix
    . То есть, часть материала не удаляется, а пластически деформируется, и ее необходимо учитывать при проходе следующих зерен через данную область поверхности детали. Способ учета образования наплыва при геометрическом моделировании предложен в работе [15].

15
Xuekun Li, Yiming Rong. Framework of grinding process modeling and simulation based on microscopic interaction analysis // Robotics and Computer-Integrated Manufacturing. 2011. Vol. 27, no. 2. P. 471-478. DOI: 10.1016/j.rcim.2010.06.029
Total in-text references: 5
  1. In-text reference with the coordinate start=10127
    Prefix
    То есть, часть материала не удаляется, а пластически деформируется, и ее необходимо учитывать при проходе следующих зерен через данную область поверхности детали. Способ учета образования наплыва при геометрическом моделировании предложен в работе
    Exact
    [15]
    Suffix
    . В соответствие с предлагаемым способом по бокам от траектории прохождения зерна наращивается часть материала, геометрические характеристики которой задаются в процентном соотношении от удаляемого объема материала.

  2. In-text reference with the coordinate start=10371
    Prefix
    В соответствие с предлагаемым способом по бокам от траектории прохождения зерна наращивается часть материала, геометрические характеристики которой задаются в процентном соотношении от удаляемого объема материала. В работе
    Exact
    [15]
    Suffix
    высота наплыва убывает при удалении от зерна по линейному закону. В [16] показано применение квадратичного закона для расчета формы наплыва. При учете податливости связующего в радиальном направлении авторы [17] предлагают для каждого зерна ввести условную радиальную жесткость закрепления, как показано на рис. 3.

  3. In-text reference with the coordinate start=11461
    Prefix
    В работе [18] расчет производится в предположении, что все абразивные зерна имеют сферическую форму и одинаковый размер. Данное предположение существенно упрощает моделирование, но является грубым и не находит экспериментального подтверждения. В работах
    Exact
    [3, 15]
    Suffix
    предлагается принимать коническую форму зерна. В работе [19] рассматриваются более сложные зерна с многогранной формой. Каждый тип модели подходит для определенных типов абразивного материала.

  4. In-text reference with the coordinate start=13383
    Prefix
    При определении усилия резания, действующего на каждое зерно шлифовального круга, используют механистические модели в виде функции площади сечения срезаемого слоя или мгновенной толщины срезаемого слоя. Коэффициенты этих моделей требуют экспериментального определения. 3. Моделирование деформирования материала при взаимодействии зерен с обрабатываемой поверхностью В работе
    Exact
    [15]
    Suffix
    предлагается на базе метода конечных элементов проводить более полный анализ процессов пластического деформирования и срезания материала при взаимодействии одного зерна с поверхностью. В результате такого расчета удается предсказать соотношение объемов срезанного материала и бокового наплыва, а также рассчитать усилия резания и остаточные напряжения после прохождения зерна.

  5. In-text reference with the coordinate start=13790
    Prefix
    В результате такого расчета удается предсказать соотношение объемов срезанного материала и бокового наплыва, а также рассчитать усилия резания и остаточные напряжения после прохождения зерна. В работе
    Exact
    [15]
    Suffix
    показана возможность моделирования с помощью МКЭ образования стружки (рисунок 5а) при взаимодействии зерна с обрабатываемой поверхностью. Показано, что в случае превышения некоторой критической глубины резания модель позволяет предсказывать образование заусенца (рисунок 5b).

16
Chen X., Rowe W.B. Analysis and simulation of the grinding process. Part II: Mechanics of grinding // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1996. Vol. 36, no. 8. P. 883-896. DOI: 10.1016/0890-6955(96)00117-4
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10444
    Prefix
    В соответствие с предлагаемым способом по бокам от траектории прохождения зерна наращивается часть материала, геометрические характеристики которой задаются в процентном соотношении от удаляемого объема материала. В работе [15] высота наплыва убывает при удалении от зерна по линейному закону. В
    Exact
    [16]
    Suffix
    показано применение квадратичного закона для расчета формы наплыва. При учете податливости связующего в радиальном направлении авторы [17] предлагают для каждого зерна ввести условную радиальную жесткость закрепления, как показано на рис. 3.

17
Sakakura M., Tsukamoto S., Fujiwara T., Inasaki I. Visual simulation of grinding process // Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part B: Journal of Engineering Manufacture. 2008. Vol. 222, no. 10. P. 1233-1239. DOI: 10.1243/09544054JEM1032
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=10583
    Prefix
    В работе [15] высота наплыва убывает при удалении от зерна по линейному закону. В [16] показано применение квадратичного закона для расчета формы наплыва. При учете податливости связующего в радиальном направлении авторы
    Exact
    [17]
    Suffix
    предлагают для каждого зерна ввести условную радиальную жесткость закрепления, как показано на рис. 3. В этом случае при моделировании требуется на каждом шаге по времени проводить итерационный поиск равновесного положения.

  2. In-text reference with the coordinate start=11089
    Prefix
    Также на рис. 4 показаны три этапа взаимодействия зерна с обрабатываемой поверхностью, и соответствующие им схемы образования наплыва и срезания материала. Рис. 4. Стадии взаимодействия зерна с обрабатываемой поверхностью и схема образования наплыва с учетом упругих отжатий зерен
    Exact
    [17]
    Suffix
    В литературе рассматривается различная форма абразивных зерен. В работе [18] расчет производится в предположении, что все абразивные зерна имеют сферическую форму и одинаковый размер. Данное предположение существенно упрощает моделирование, но является грубым и не находит экспериментального подтверждения.

18
Chen X., Rowe W.B. Analysis and simulation of the grinding process. Part I: Generation of the grinding wheel surface // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1996. Vol. 36, no. 8. P. 871-882. DOI: 10.1016/0890-6955(96)00116-2
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=11164
    Prefix
    Рис. 4. Стадии взаимодействия зерна с обрабатываемой поверхностью и схема образования наплыва с учетом упругих отжатий зерен [17] В литературе рассматривается различная форма абразивных зерен. В работе
    Exact
    [18]
    Suffix
    расчет производится в предположении, что все абразивные зерна имеют сферическую форму и одинаковый размер. Данное предположение существенно упрощает моделирование, но является грубым и не находит экспериментального подтверждения.

  2. In-text reference with the coordinate start=12034
    Prefix
    Для экспериментального изучения формы зерен и их распределения по поверхности круга применяют метод оптической профилометрии. Несмотря на случайный характер распределения зерен, в простейших моделях
    Exact
    [18]
    Suffix
    принимают равномерное распределение зерен по поверхности круга, при этом количество активных зерен может быть определено при помощи аналитических зависимостей [20]. Такие модели имеют невысокую точность и недостаточно полно отражают протекающие при шлифовании физические процессы.

19
Werner K., Klocke F., Brinksmeier E. Modelling and simulation of grinding processes // Proc. of the 1 st European Conf. on Grinding, Aachen, 6-7 November 2003. P. 8-1–8-27.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11535
    Prefix
    Данное предположение существенно упрощает моделирование, но является грубым и не находит экспериментального подтверждения. В работах [3, 15] предлагается принимать коническую форму зерна. В работе
    Exact
    [19]
    Suffix
    рассматриваются более сложные зерна с многогранной формой. Каждый тип модели подходит для определенных типов абразивного материала. При создании модели шлифовального круга необходимо знать закон распределения размеров абразивных зерен и координат, определяющих их положение на поверхности круга.

20
Li K., Liao W. Modelling of ceramic grinding processes Part I. Number of cutting points and grinding forces per grit // Journal of Materials Processing Technology. 1997. Vol. 65, no. 1. P. 1-10. DOI: 10.1016/0924-0136(95)02232-5
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12198
    Prefix
    Несмотря на случайный характер распределения зерен, в простейших моделях [18] принимают равномерное распределение зерен по поверхности круга, при этом количество активных зерен может быть определено при помощи аналитических зависимостей
    Exact
    [20]
    Suffix
    . Такие модели имеют невысокую точность и недостаточно полно отражают протекающие при шлифовании физические процессы. Для учета случайного положения зерен вводят законы случайного распределения размеров и положений зерен [21].

21
Hou Z.B., Komanduri R. On the mechanics of the grinding process - Part I. Stochastic nature of the grinding process // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2003. Vol. 43, no. 15. P. 1579-1593. DOI: 10.1016/S0890-6955(03)00186-X
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12435
    Prefix
    Такие модели имеют невысокую точность и недостаточно полно отражают протекающие при шлифовании физические процессы. Для учета случайного положения зерен вводят законы случайного распределения размеров и положений зерен
    Exact
    [21]
    Suffix
    . В работе [22] показано, что закон случайного распределения вершин зерен может обладать отрицательной асимметрией, т.е. глубина впадин между зернами больше относительно средней линии профиля круга, чем высота вершин зерен.

22
Weinert K., Blum H., Jansen T., Rademacher A. Simulation based optimization of the NCshape grinding process with toroid grinding wheels // Production Engineering. 2007. Vol. 1, no. 3. P. 245–252. DOI: 10.1007/s11740-007-0042-8
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=12453
    Prefix
    Такие модели имеют невысокую точность и недостаточно полно отражают протекающие при шлифовании физические процессы. Для учета случайного положения зерен вводят законы случайного распределения размеров и положений зерен [21]. В работе
    Exact
    [22]
    Suffix
    показано, что закон случайного распределения вершин зерен может обладать отрицательной асимметрией, т.е. глубина впадин между зернами больше относительно средней линии профиля круга, чем высота вершин зерен.

  2. In-text reference with the coordinate start=16752
    Prefix
    Влияние динамики технологической системы на качество обработки Существенное влияние на качество и точность обработанной поверхности при шлифовании оказывают статические и динамические деформации станка и обрабатываемой детали. В работах
    Exact
    [22,27]
    Suffix
    предлагаются математические модели процесса шлифования на базе метода конечных элементов: более грубая модель для станка, более точные модели для обрабатываемой детали и шлифовального круга вместе с валом и подшипниковыми опорами.

23
Tahsin Tecelli, Xun Chen. An Investigation of the Rubbing and Ploughing in Single Grain Grinding using Finite Element Method // Proc. of the 8th Int. Conf. on Manufacturing Research, Durham, UK, 14-16 Sept. 2010. Available at: http://eprints.hud.ac.uk/8597/ , accessed 01.04.2015.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=14138
    Prefix
    В работе [15] показана возможность моделирования с помощью МКЭ образования стружки (рисунок 5а) при взаимодействии зерна с обрабатываемой поверхностью. Показано, что в случае превышения некоторой критической глубины резания модель позволяет предсказывать образование заусенца (рисунок 5b). В работе
    Exact
    [23]
    Suffix
    представлены результаты определения сил резания и остаточных напряжений в процессе скольжения и царапания при прохождения полушарового абразивного зерна с помощью программного обеспечения «Abaqus».

24
Doman D.A., Warkentin A., Bauer R. Finite element modeling approaches in grinding // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2009. Vol. 49, no. 2. P. 109-116. DOI: 10.1016/j.ijmachtools.2008.10.002
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=14361
    Prefix
    В работе [23] представлены результаты определения сил резания и остаточных напряжений в процессе скольжения и царапания при прохождения полушарового абразивного зерна с помощью программного обеспечения «Abaqus». В работе
    Exact
    [24]
    Suffix
    представлен обзор и классификация статей применяющих метод конечных элементов для моделирования процесса шлифования. Несмотря на то, что данный подход не позволяет моделировать одновременную обработку целым шлифовальным кругом из-за очень высокой вычислительной сложности, его несомненным достоинством является возможность определения остаточных напряжений и формы бокового

25
Lin B., Yu S.Y., Wang S.X. An experimental study on molecular dynamics simulation in nanometer grinding // Journal of Materials Processing Technology. 2003. Vol. 138, no. 1. P. 484-488. DOI: 10.1016/S0924-0136(03)00124-9
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=16118
    Prefix
    Характер взаимодействия определяется способом задания потенциальной функции, от которой существенно зависят результаты моделирования. Примерами работ, применяющих данный подход, являются статьи
    Exact
    [25,26]
    Suffix
    . Хотя использование методов молекулярной динамики не дает возможности осуществить полное моделирование обработки всей поверхности детали шлифовальным кругом из-за чрезвычайно высоких вычислительных затрат, описанный подход позволяет выявить глубинные принципы механики разрушения материала при взаимодействии отдельных зерен с обрабатываемой поверхностью. 4.

26
Li J., Fang Q., Liu Y., Zhang L. A molecular dynamics investigation into the mechanisms of subsurface damage and material removal of monocrystalline copper subjected to nanoscale high speed grinding // Applied Surface Science. 2014. Vol. 303. P. 331-343.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=16118
    Prefix
    Характер взаимодействия определяется способом задания потенциальной функции, от которой существенно зависят результаты моделирования. Примерами работ, применяющих данный подход, являются статьи
    Exact
    [25,26]
    Suffix
    . Хотя использование методов молекулярной динамики не дает возможности осуществить полное моделирование обработки всей поверхности детали шлифовальным кругом из-за чрезвычайно высоких вычислительных затрат, описанный подход позволяет выявить глубинные принципы механики разрушения материала при взаимодействии отдельных зерен с обрабатываемой поверхностью. 4.

27
Popp K.M., Kroger M., Deichmueller M., Denkena B. Analysis of the machine structure and dynamic response of a tool grinding machine // Proc. of the 1 st Int. Conf. on Process Machine Interaction. 2008. P. 299–307.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=16752
    Prefix
    Влияние динамики технологической системы на качество обработки Существенное влияние на качество и точность обработанной поверхности при шлифовании оказывают статические и динамические деформации станка и обрабатываемой детали. В работах
    Exact
    [22,27]
    Suffix
    предлагаются математические модели процесса шлифования на базе метода конечных элементов: более грубая модель для станка, более точные модели для обрабатываемой детали и шлифовального круга вместе с валом и подшипниковыми опорами.

28
Merrit H.E. Theory of Self-Excited Machine Tool Chatter: Contribution to Machine-Tool Chatter Research // Trans. ASME. Journal of Manufacturing Science and Engineering. 1965. Vol. 87, no. 4. P. 447-454. DOI: 10.1115/1.3670861
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=18245
    Prefix
    Наличие неблагоприятных режимов, сопровождающихся возникновением чаттера, свойственно всем процессам механической обработки резанием: точению, сверлению, фрезерованию, хонингованию и шлифованию
    Exact
    [28-30]
    Suffix
    . На возникновение автоколебаний при шлифовании в большей степени оказывает влияние нелинейный характер зависимости усилий шлифования от мгновенной глубины погружения шлифовального круга в тело детали.

29
Tlusty J., Polacek M. The stability of the machine tools against self-excited vibration in machining // Proceedings of the International Research in Production Engineering ASME Conference. Pittsburgh, 1963. P. 465-474.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=18245
    Prefix
    Наличие неблагоприятных режимов, сопровождающихся возникновением чаттера, свойственно всем процессам механической обработки резанием: точению, сверлению, фрезерованию, хонингованию и шлифованию
    Exact
    [28-30]
    Suffix
    . На возникновение автоколебаний при шлифовании в большей степени оказывает влияние нелинейный характер зависимости усилий шлифования от мгновенной глубины погружения шлифовального круга в тело детали.

30
Tobias S., Fishwick W. Theory of regenerative machine tool chatter // The Engineer. London (UK), 1958. Vol. 205. P. 199-203.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=18245
    Prefix
    Наличие неблагоприятных режимов, сопровождающихся возникновением чаттера, свойственно всем процессам механической обработки резанием: точению, сверлению, фрезерованию, хонингованию и шлифованию
    Exact
    [28-30]
    Suffix
    . На возникновение автоколебаний при шлифовании в большей степени оказывает влияние нелинейный характер зависимости усилий шлифования от мгновенной глубины погружения шлифовального круга в тело детали.

31
Воронов С.А., Киселев И.А. Геометрический алгоритм 3mzbl для моделирования процессов обработки резанием. Алгоритм изменения поверхности и определения толщины срезаемого слоя // Инженерный журнал: наука и инновации. 2012. No 6. Режим доступа: http://engjournal.ru/catalog/eng/teormech/261.html (дата обращения 01.04.2015).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19815
    Prefix
    В тоже время, учет указанных особенностей представляет существенную трудность из-за принципиальных ограничений алгоритмов, применяемых авторами перечисленных в обзоре статей. В настоящей работе предлагается построить модель динамики пространственного шлифования на основе модели динамики процесса фрезерования, представленной авторами настоящей статьи в работах
    Exact
    [31-34]
    Suffix
    . В рамках предлагаемой модели каждое абразивное зерно рассматривается как отдельная режущая кромка со случайными характеристиками формы и расположения на поверхности шлифовального круга.

32
Воронов С.А., Киселев И.А., Аршинов С.В. Методика применения численного моделирования динамики многокоординатного фрезерования сложнопрофильных деталей при проектировании технологического процесса // Инженерный журнал: наука и инновации. 2012. No 6. Режим доступа: http://engjournal.ru/catalog/eng/teormech/260.html (дата обращения 01.04.2015).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19815
    Prefix
    В тоже время, учет указанных особенностей представляет существенную трудность из-за принципиальных ограничений алгоритмов, применяемых авторами перечисленных в обзоре статей. В настоящей работе предлагается построить модель динамики пространственного шлифования на основе модели динамики процесса фрезерования, представленной авторами настоящей статьи в работах
    Exact
    [31-34]
    Suffix
    . В рамках предлагаемой модели каждое абразивное зерно рассматривается как отдельная режущая кромка со случайными характеристиками формы и расположения на поверхности шлифовального круга.

33
Киселев И.А. Геометрический алгоритм 3MZBL для моделирования процессов обработки резанием. Методика описания поверхности заготовки // Инженерный журнал: наука и инновации. 2012. No 6. Режим доступа: http://engjournal.ru/catalog/eng/teormech/269.html (дата обращения 01.04.2015).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19815
    Prefix
    В тоже время, учет указанных особенностей представляет существенную трудность из-за принципиальных ограничений алгоритмов, применяемых авторами перечисленных в обзоре статей. В настоящей работе предлагается построить модель динамики пространственного шлифования на основе модели динамики процесса фрезерования, представленной авторами настоящей статьи в работах
    Exact
    [31-34]
    Suffix
    . В рамках предлагаемой модели каждое абразивное зерно рассматривается как отдельная режущая кромка со случайными характеристиками формы и расположения на поверхности шлифовального круга.

34
Kiselev I., Voronov S. Methodic of Rational Cutting Conditions Determination for 3-D Shaped Detail Milling Based on the Process Numerical Simulation // Proc. ASME. 46391; Vol. 6: 10th International Conference on Multibody Systems, Nonlinear Dynamics, and Control. 2014. Art. no. V006T10A075. DOI: 10.1115/DETC2014-34894
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=19815
    Prefix
    В тоже время, учет указанных особенностей представляет существенную трудность из-за принципиальных ограничений алгоритмов, применяемых авторами перечисленных в обзоре статей. В настоящей работе предлагается построить модель динамики пространственного шлифования на основе модели динамики процесса фрезерования, представленной авторами настоящей статьи в работах
    Exact
    [31-34]
    Suffix
    . В рамках предлагаемой модели каждое абразивное зерно рассматривается как отдельная режущая кромка со случайными характеристиками формы и расположения на поверхности шлифовального круга.