The 8 references with contexts in paper H. Pham Ph., Yu. Puchkov A., Х. Фам Ф., Ю. Пучков А. (2016) “Исследование влияния режимов изотермической закалки на коррозионные свойства термически упрочненных алюминиевых сплавов // Influence of Isothermal Quench Schedules on Corrosion Rate in Heat Treatable Al-Si-Mg Alloys” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:0:p:1-11

1
Larsen M.H., Walmsley J.C., Lunder O., Mathiesenb R.H., Nisancioglu K. Intergranular corrosion of сopper - containing AA6xxx AlMgSi aluminum alloys // Journal of the Electrochemical Society. 2008. Vol. 155, iss. 11. P. C550-C556. DOI: 10.1149/1.2976774
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1796
    Prefix
    Их склонность к питтинговой и межкристаллитной коррозии связана не только с наличием катодно- активных включений дисперсоида, но и с образованием во время замедленного охлаждения при закалке зоны свободной от выделений и сравнительно крупных интерметаллидных выделений на границах зерен
    Exact
    [1,2]
    Suffix
    . Теория закалочного фактора, позволяет установить математическую связь между характеристиками термически упрочненного сплава и величиной закалочного фактора, а также прогнозировать свойства изделий, однако для этого необходимо использовать диаграммы достижения свойств, получаемые с использованием изотермической закалки [3-5].

2
Колобнев Н.И., Бер Л.Б., Хохлатова Л.Б. Структура, свойства и применение сплавов системы Al-Mg-Si-(Cu) // Металловедение и термическая обработка металлов. 2011. No 9. С. 40-45.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1796
    Prefix
    Их склонность к питтинговой и межкристаллитной коррозии связана не только с наличием катодно- активных включений дисперсоида, но и с образованием во время замедленного охлаждения при закалке зоны свободной от выделений и сравнительно крупных интерметаллидных выделений на границах зерен
    Exact
    [1,2]
    Suffix
    . Теория закалочного фактора, позволяет установить математическую связь между характеристиками термически упрочненного сплава и величиной закалочного фактора, а также прогнозировать свойства изделий, однако для этого необходимо использовать диаграммы достижения свойств, получаемые с использованием изотермической закалки [3-5].

3
Пучков Ю.А., Фам Хонг Фу. Построение диаграмм достижения свойств термически упрочняемых алюминиевых сплавов методом торцевой закалки // Заготовительные производства в машиностроении. 2015. No 3. С. 33-38.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2140
    Prefix
    Теория закалочного фактора, позволяет установить математическую связь между характеристиками термически упрочненного сплава и величиной закалочного фактора, а также прогнозировать свойства изделий, однако для этого необходимо использовать диаграммы достижения свойств, получаемые с использованием изотермической закалки
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Целью данной работы является исследование и моделирование влияния продолжительности выдержки при изотермической закалкe на коррозионную стойкость термически упрочненного сплава В1341. Материалы и методика проведения исследования Исследования выполнены на образцах из сплава В1341, изготовленных из листа толщиной 2,5мм.

4
Пучков Ю.А., Ван Яньлун, Березина С.Л., Прудиус С.А., Шмелева В.С., Ампилогов А.Ю. Влияние скорости охлаждения при закалке на структуру и свойства сплава В91ТЗ системы Al-Zn-Mg-Cu // Технология металлов. 2010. No 8. С. 15-21.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2140
    Prefix
    Теория закалочного фактора, позволяет установить математическую связь между характеристиками термически упрочненного сплава и величиной закалочного фактора, а также прогнозировать свойства изделий, однако для этого необходимо использовать диаграммы достижения свойств, получаемые с использованием изотермической закалки
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Целью данной работы является исследование и моделирование влияния продолжительности выдержки при изотермической закалкe на коррозионную стойкость термически упрочненного сплава В1341. Материалы и методика проведения исследования Исследования выполнены на образцах из сплава В1341, изготовленных из листа толщиной 2,5мм.

5
Пучков Ю.А., Ван Яньлун, Герасимов С.А., Мухин Г.Г., Щербаков С.П., Ларкин В.А. Прогнозирование свойств деталей из сплава В91Т3 системы Al-Zn-Mg-Cu // Заготовительные производства в машиностроении. 2010. No 8. С. 37-42.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2140
    Prefix
    Теория закалочного фактора, позволяет установить математическую связь между характеристиками термически упрочненного сплава и величиной закалочного фактора, а также прогнозировать свойства изделий, однако для этого необходимо использовать диаграммы достижения свойств, получаемые с использованием изотермической закалки
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Целью данной работы является исследование и моделирование влияния продолжительности выдержки при изотермической закалкe на коррозионную стойкость термически упрочненного сплава В1341. Материалы и методика проведения исследования Исследования выполнены на образцах из сплава В1341, изготовленных из листа толщиной 2,5мм.

6
Овчинников В.В., Грушко О.Е. Высокотехнологичный свариваемый алюминиевый сплав В1341 системы Al-Mg-Si // Машиностроение и инженерное образование. 2005. No 3. С. 2-11.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2798
    Prefix
    Химический состав образцов определен на атомно-эмиссионном спектрометре с лазерным возбуждением «ЛАЭС» (табл. 1). Таблица 1. Химический состав образца из В1341 Сплав Содержание элементов, % (масс.) Mg Si Cu Mn Cr Ca Zn Fe Ti В1341 0,636 0,814 0,301 0,259 0,16 - 0,06 0,19 0,07 По ТУ 1 804 428 2005
    Exact
    [6]
    Suffix
    0,4500,900 0,5001,200 0,1000,500 0,1500,350 <0,25 <0,10 <0,20 <0,5 <0,15 При изотермической закалке образцы помещали в соляную печь с температурой 530 оС и выдерживали в течение 10 минут, после этого образцы быстро (за 1 - 2 с) переносили в соляную ванну второй печи.

7
Rometsch P.A., Starink M.J., Gregson P.J. Improvements in quench factor modeling // Materials Science and Engineering. 2003. Vol. 339, iss. 1-2. P. 255-264. DOI: 10.1016/S09215093(02)00110-7
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=10415
    Prefix
    Его величина пропорциональна количеству включений на поверхности сплава или доле выделившейся фазы на поверхности сплава αS. Кинетика изменения объемной доли выделившейся фазы при изотермических условиях описывается уравнением Колмогорова
    Exact
    [7]
    Suffix
    : α 1 ex 1 n , где α – объемная доля выделившейся фазы; 1 - коэффициент, зависящий от температуры, 1/с; - продолжительность выдержки при данной температуре, с; n – показатель экспоненты, равный 2,5 в случае, если рост включения происходит параллельно с образованием новых зародышей [7].

  2. In-text reference with the coordinate start=10707
    Prefix
    фазы при изотермических условиях описывается уравнением Колмогорова [7]: α 1 ex 1 n , где α – объемная доля выделившейся фазы; 1 - коэффициент, зависящий от температуры, 1/с; - продолжительность выдержки при данной температуре, с; n – показатель экспоненты, равный 2,5 в случае, если рост включения происходит параллельно с образованием новых зародышей
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Поверхностная доля выделившейся фазы: αS 2α 2/3 2 1 ex 1 2,5 2/3 , Тогда плотность коррозионного тока на поверхности сплава равна: кор вкл n 2 кор вкл кор 1 ex 1 2,5 2/3 ex 2,3 4 3 3 r α 4 2 α / , (3) Радиус выделений сферической формы с увеличением продолжительности выдержки при изотермической закалке изменяется в соответствии

8
Lifshitz I.M., Slyozov V.V. The Kinetics of Precipitation from Supersaturated Solid Solution // Journal of Physics and Chemistry of Solids. 1961. Vol. 19, iss. 1-2. P. 35 -50. DOI: 10.1016/0022-3697(61)90054-3
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11053
    Prefix
    αS 2α 2/3 2 1 ex 1 2,5 2/3 , Тогда плотность коррозионного тока на поверхности сплава равна: кор вкл n 2 кор вкл кор 1 ex 1 2,5 2/3 ex 2,3 4 3 3 r α 4 2 α / , (3) Радиус выделений сферической формы с увеличением продолжительности выдержки при изотермической закалке изменяется в соответствии с уравнением Лифшица-Слезова-Вагнера
    Exact
    [8]
    Suffix
    : 3 , ( 4) где B – коэффициент пропорциональности. Подставляя (4) в (3) получаем: корвкл n 2 корвкл кор 1 ex 1 2,5 2/3 ex 2,3 4 3 3 r α 4 2 α / , Полагая, что G - Gα и -α и iкор(Екор) не зависят от продолжительности выдержки, получим: корвкл n 3 1 ex 1 2,5 2/3 ex 4 5 2/3 , (5) Уравнение (5) c успехом было использовано для