The 8 references with contexts in paper D. Uglanov A., E. Blagin V., M. Lukasheva V., S. Nekrasova O., Д. Угланов А., Е. Благин В., М. Лукашева В., С. Некрасова О. (2016) “Оптимизация технических характеристик термоакустического пульсационного охладителя // Optimizing the Thermoacoustic Pulse Tube Refrigerator Performances” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:8:p:179-193

1
Gifford W.E., Longsworth R.C. Pulse-Tube Refrigeration // Journal of Engineering for Industry - Trans. of the ASME. 1964. Vol. 86, iss. 3. P. 264-268. DOI: 10.1115/1.3670530
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2143
    Prefix
    Ключевые слова: термоакустический охладитель на основе пульсационной трубы, криогенная температура охлаждения, регенератор Введение Охладители на основе пульсационной трубы (рис.1) как развитие холодильных машин Гиффорда-Макмагона были представлены впервые в середине 60-х годов Гиффордом и Лонгсуортом
    Exact
    [1]
    Suffix
    . В последующих исследованиях [2] была показана возможность достижения уровня температуры 124 К для одноступенчатой машины, а для двухступенчатой системы - 79 К. Данные системы охлаждения содержали компрессор в качестве привода, однако в них отсутствовали дроссель и ресивер, рабочая частота составляла 1 Гц.

2
Longsworth R.C. An experimental investigation of pulse tube refrigeration heat pumping rates // In: Advances in Cryogenic Engineering. Springer US, 1967. P. 608-618. (Ser. Advances in Cryogenic Engineering; vol. 12). DOI: 10.1007/978-1-4757-0489-1_63
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2176
    Prefix
    Ключевые слова: термоакустический охладитель на основе пульсационной трубы, криогенная температура охлаждения, регенератор Введение Охладители на основе пульсационной трубы (рис.1) как развитие холодильных машин Гиффорда-Макмагона были представлены впервые в середине 60-х годов Гиффордом и Лонгсуортом [1]. В последующих исследованиях
    Exact
    [2]
    Suffix
    была показана возможность достижения уровня температуры 124 К для одноступенчатой машины, а для двухступенчатой системы - 79 К. Данные системы охлаждения содержали компрессор в качестве привода, однако в них отсутствовали дроссель и ресивер, рабочая частота составляла 1 Гц.

3
Mikulin E.I., Tarasov A.A., Shkrebyonock M.P. Low-temperature expansion pulse tubes // In: Advances in Cryogenic Engineering. Springer US, 1984. P. 629-637. (Ser. Advances in Cryogenic Engineering; vol. 29). DOI: 10.1007/978-1-4613-9865-3_72
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2788
    Prefix
    Баумана усовершенствованном варианте охладителя с пульсационной трубой с дополнительным буферным объемом и дросселем, позволяющей управлять фазированием давления и скорости, была достигнута температура 100 К
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Подробный анализ с внесением собственных исследований пульсационных криоохладителей был выполнен Архаровым А.М. и Буткевичем И.К. и представлен в [4]. Развитие теории пульсационных преобразователей до области термоакустического взаимодействия полей давления и скорости позволило получить необходимое фазирование данных параметров по времени.

4
Архаров А.М., Архаров И.А., Антонов А.Н. и др. Машины низкотемпературной техники. Криогенные машины и инструменты / Под общ. ред. А.М. Архарова и И.К. Буткевича. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2010. 582 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2936
    Prefix
    Баумана усовершенствованном варианте охладителя с пульсационной трубой с дополнительным буферным объемом и дросселем, позволяющей управлять фазированием давления и скорости, была достигнута температура 100 К [3]. Подробный анализ с внесением собственных исследований пульсационных криоохладителей был выполнен Архаровым А.М. и Буткевичем И.К. и представлен в
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Развитие теории пульсационных преобразователей до области термоакустического взаимодействия полей давления и скорости позволило получить необходимое фазирование данных параметров по времени. В начале 80-х в лаборатории Лос-Аламоса (США) при исследовании влияния частоты рабочего процесса на параметры пульсационного охладителя при частотах 500-1000 Гц и малых длинах пульсационных труб фазирова

5
Wheatley J., Hofler T., Swift G.W., Migliori A. Understanding some simple phenomena in thermoacoustics with applications to acoustical heat engines // Am. J. Phys. 1985. Vol. 53, no. 2. P. 147-162.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3425
    Prefix
    В начале 80-х в лаборатории Лос-Аламоса (США) при исследовании влияния частоты рабочего процесса на параметры пульсационного охладителя при частотах 500-1000 Гц и малых длинах пульсационных труб фазирование параметров давления и скорости рабочего тела приводило к установившейся стоячей волне
    Exact
    [5]
    Suffix
    . В результате температура охлаждения составила 195 К. Пульсационные системы на основе стоячей волны в настоящее время стали классифицировать как термоакустические охладители [6]. Если в ГКМ (Стирлинга, Гиффорда, Вюлюмье) перемещение рабочего тела осуществляется как минимум двумя поршнями, то в пульсационном охладителе роль поршнявытеснителя выполняет пульсационная труба с вспомогате

6
Swift G.W. Thermoacoustic engines // J. Acoust. Soc. Am. 1988. Vol. 84. P. 1145-1180. DOI: 10.1121/1.396617
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3603
    Prefix
    рабочего процесса на параметры пульсационного охладителя при частотах 500-1000 Гц и малых длинах пульсационных труб фазирование параметров давления и скорости рабочего тела приводило к установившейся стоячей волне [5]. В результате температура охлаждения составила 195 К. Пульсационные системы на основе стоячей волны в настоящее время стали классифицировать как термоакустические охладители
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Если в ГКМ (Стирлинга, Гиффорда, Вюлюмье) перемещение рабочего тела осуществляется как минимум двумя поршнями, то в пульсационном охладителе роль поршнявытеснителя выполняет пульсационная труба с вспомогательным теплообменником, жиклером и резервуаром (буферной полостью).

7
Ward W.C., Swift G.W. Design environment for low amplitude thermoacoustic engines (DeltaE) // J. Acoust. Soc. Am. 1994. Vol. 95, iss. 6. P. 3671-3672. DOI: 10.1121/1.409938
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6623
    Prefix
    Как правило, для численного интегрирования заданных пользователем моделей DeltaEC необходимо задать некоторые параметры «целей» (например, частоты волнового процесса при прочих заданных параметрах) и «предположений» («targets» and «guesses»)
    Exact
    [7]
    Suffix
    . 2. Верификация модели расчета пульсационного охладителя Для разработки расчетной модели охладителя на основе пульсационной трубы за основу взята конструкция холодильной установки, представленной в работе [8] (рис.2, табл. 1).

8
Farouk B., Dion A. Experimental and numerical investigations of cryogenic pulse tube refrigerators // Proc. of the VIII Minsk International Seminar “Heat Pipes, Heat Pumps, Refrigerators, Power Sources”. Minsk, Belarus, 12-15 September, 2011. P. 40-51.
Total in-text references: 4
  1. In-text reference with the coordinate start=6826
    Prefix
    Верификация модели расчета пульсационного охладителя Для разработки расчетной модели охладителя на основе пульсационной трубы за основу взята конструкция холодильной установки, представленной в работе
    Exact
    [8]
    Suffix
    (рис.2, табл. 1). Рис.2. Принципиальная схема пульсационного охладителя с разбиением на расчетные сегменты по функциональным признакам Начальные параметры для расчетной модели: давление, частота осцилляций, объемная скорость потока, - выбирались, исходя из того, что подвод акустической энергии в устройство осуществляется при помощи линейного пульсатора давления STAR фирмы «QDrive

  2. In-text reference with the coordinate start=8376
    Prefix
    газа, К TBeg 300,22 Амплитуда давления, Па |p| 0,094·106 Фаза давления, град Ph(p) -116 Амплитуда объемной скорости, м3/с |U| 7,461·10-4 Фаза амплитуды объемной скорости, град Ph(U) -97,012 Общая мощность потока, Вт Htot 57,418 На основе одномерной модели расчета пульсационного холодильника в соответствии с рис. 2 получены характеристики устройства, сходные с экспериментальными данными
    Exact
    [8]
    Suffix
    прототипа. Их сравнение представлено на рис. 3, расхождение в результатах расчета составила 3...5%. Для исследования модели получена резонансная частота работы охладителя f = 59 Гц, при которой режим работы охладителя считается оптимальным, в результате температура охлаждения составила 125,6 К (для сравнения, в [8] при частоте 65 Гц и среднем давлении рабочего тела 1,8 МПа, Тхол=125,74 К).

  3. In-text reference with the coordinate start=8692
    Prefix
    Для исследования модели получена резонансная частота работы охладителя f = 59 Гц, при которой режим работы охладителя считается оптимальным, в результате температура охлаждения составила 125,6 К (для сравнения, в
    Exact
    [8]
    Suffix
    при частоте 65 Гц и среднем давлении рабочего тела 1,8 МПа, Тхол=125,74 К). Рис.3 Зависимость температуры в холодном теплообменнике от среднего давления. () –экспериментальные данные [8]; ( )– расчетные данные (программа DeltaEC). 3.

  4. In-text reference with the coordinate start=8966
    Prefix
    модели получена резонансная частота работы охладителя f = 59 Гц, при которой режим работы охладителя считается оптимальным, в результате температура охлаждения составила 125,6 К (для сравнения, в [8] при частоте 65 Гц и среднем давлении рабочего тела 1,8 МПа, Тхол=125,74 К). Рис.3 Зависимость температуры в холодном теплообменнике от среднего давления. () –экспериментальные данные
    Exact
    [8]
    Suffix
    ; ( )– расчетные данные (программа DeltaEC). 3. Исследование влияния геометрии конструкции на температуру охлаждения Для решения задачи достижения минимального уровня температуры предлагается варьировать геометрическими параметрами охладителя.