The 10 references with contexts in paper A. Laskin S., A. Tyukhtyaev M., A. Zakharov V., А. Захаров В., А. Ласкин С., А. Тюхтяев М. (2016) “Потери кинетической энергии потока по высоте направляющего аппарата последней ступени мощных паровых турбин // Spanwise distribution of energy losses in steam turbine last stage nozzle” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:6:p:66-81

1
Лапшин К.Л. Оптимизация проточных частей паровых турбин с применением «интегральных» сопловых лопаток // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2013. No 1. С. 61-66.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1087
    Prefix
    необходимо для того, чтобы оценить влияние изменения формы профиля пера направляющих (сопловых) и рабочих лопаток, тангенциального и меридионального наклона направляющего аппарата (НА), саблевидности и других конструкторских решений на эффективность проточной части. Конструкции современных проточных частей паровых турбин достигли высокой степени аэродинамического совершенства
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Однако длительные сроки эксплуатации и большие мощности турбоустановок делают оправданным, с экономической точки зрения, поиск даже малых долей процента коэффициента полезного действия (КПД). Доля мощности, вырабатываемая цилиндром низкого давления (ЦНД), в турбинах для ТЭС составляет приблизительно одну треть, а в турбинах для АЭС половину всей мощности турбоустановки.

2
Дейч М.Е., Губарев А.В., Филиппов Г.А., Ван Чжун-Ци. Новый метод профилирования направляющих решеток ступеней с малыми d/l // Теплоэнергетика. 1962. No 8. С. 42-47.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2426
    Prefix
    БАУМАНА ности последней ступени является пространственное профилирование направляющего аппарата и, в частности, наклон элементов пера направляющего аппарата (саблевидность) в тангенциальной и меридиональной плоскостях. Впервые тангенциальная саблевидность предложена в 1962 году в СССР на кафедре паровых и газовых турбин МЭИ
    Exact
    [2]
    Suffix
    , а первые мощные паровые турбины с саблевидным направляющим аппаратом выпущены фирмой «Siemens» в середине 1980-х годов. Сейчас многие ведущие производители турбин (Siemens, Alstom, Skoda, Ansaldo, Mitsubishi, «Силовые Машины», и др.) применяют направляющие аппараты последней ступени ЦНД со сложной комбинированной меридиональной и тангенциальной саблевидностью.

  2. In-text reference with the coordinate start=6790
    Prefix
    Рис. 1. а) Исходный вариант А направляющего аппарата с прямой, радиально установленной выходной кромкой; б) вариант Б направляющего аппарата с комбинированной саблевидностью; с) условная схема комбинированной саблевидности Возможность применения подобных формул для описания форм образующих направляющего аппарата при применении саблевидности подробно описана в
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Применение дуги для описания саблевидности также значительно упростило создание геометрической модели пера направляющего аппарата, сократив количество переменных, характеризующих исследуемую комбинацию саблевидности, до двух: m и tg.

3
Борисов Ф.П., Веревский В.И., Иванов М.Я. Трояновский Б.М., Карелин А.М., Цястон А.П. Пространственное профилирование сопловой решетки последней ступени мощной паровой турбины // Теплоэнергетика. 1991. No 8. С. 51-54.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3062
    Prefix
    Направляющий аппарат с комбинированной саблевидностью позволяет заметно снизить уровень потерь кинетической энергии (КЭ) по сравнению с направляющим аппаратом с прямыми радиально установленными выходными кромками, что может привести к приросту КПД ступени на 1-2%
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Завершающим этапом для выбора наиболее удачной комбинации меридиональной и тангенциальной саблевидности целесообразно использовать сопоставление распределений по высоте коэффициентов потерь кинетической энергии. 1.

4
Дейч М.Е. Газодинамика решеток турбомашин. М.: Энергоатомиздат, 1996. 528 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3062
    Prefix
    Направляющий аппарат с комбинированной саблевидностью позволяет заметно снизить уровень потерь кинетической энергии (КЭ) по сравнению с направляющим аппаратом с прямыми радиально установленными выходными кромками, что может привести к приросту КПД ступени на 1-2%
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Завершающим этапом для выбора наиболее удачной комбинации меридиональной и тангенциальной саблевидности целесообразно использовать сопоставление распределений по высоте коэффициентов потерь кинетической энергии. 1.

5
Turbine Performance Improvement by Full 3-D Design Blades // Technical Review Mitsubishi. Ind. 1989. Vol. 1. P. 9-12.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3062
    Prefix
    Направляющий аппарат с комбинированной саблевидностью позволяет заметно снизить уровень потерь кинетической энергии (КЭ) по сравнению с направляющим аппаратом с прямыми радиально установленными выходными кромками, что может привести к приросту КПД ступени на 1-2%
    Exact
    [3-5]
    Suffix
    . Завершающим этапом для выбора наиболее удачной комбинации меридиональной и тангенциальной саблевидности целесообразно использовать сопоставление распределений по высоте коэффициентов потерь кинетической энергии. 1.

6
Щегляев А.В. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976. 368 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=8235
    Prefix
    Возможность изменение угла установки профиля позволила управлять размером проходной площади соплового аппарата, и тем самым обеспечивать постоянство массового расхода через исследуемую ступень при различных комбинациях углов m иtg. В качестве целевой функции оптимизации принят относительный КПД ступени oi
    Exact
    [6-8]
    Suffix
    . tt i oi hh hh H H 2 * 0 * 2 * 0 0  , (3) где 0H - располагаемый перепад энтальпий, iH - используемый перепад энтальпий пара, * 2 * h0,h - полная энтальпия пара перед и за ступенью, tth2 - энтальпия пара за ступенью при изоэнтропическом расширении.

  2. In-text reference with the coordinate start=12531
    Prefix
    (VectorLines/Parametrs/General/Color/Custom Quantity/Static Pressure, Magnitude of V, ...; SelectStreamLineCurves(vect_line_name)/VectLineCartPlot(vect_line_name)) . 3) Для каждой линии тока, на отрезке между контрольными сечениями, используя распределения параметров, полученных в пункте (2), определяются значения коэффициентов потерь кинетической энергии c в соответствии с
    Exact
    [6]
    Suffix
    : 2() 1 1 * 0 2 1 t c hh c  , (4) где 1c- абсолютная скорость истечения пара из направляющего аппарата; *0h - полная энтальпия пара перед направляющим аппаратом; th1 - энтальпия пара за направляющим аппаратом при изоэнтропическом расширении.

7
Лапшин К.Л. Оптимизация проточных частей паровых и газовых турбин. СПб.: СПбГПУ, 2011. 177 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8235
    Prefix
    Возможность изменение угла установки профиля позволила управлять размером проходной площади соплового аппарата, и тем самым обеспечивать постоянство массового расхода через исследуемую ступень при различных комбинациях углов m иtg. В качестве целевой функции оптимизации принят относительный КПД ступени oi
    Exact
    [6-8]
    Suffix
    . tt i oi hh hh H H 2 * 0 * 2 * 0 0  , (3) где 0H - располагаемый перепад энтальпий, iH - используемый перепад энтальпий пара, * 2 * h0,h - полная энтальпия пара перед и за ступенью, tth2 - энтальпия пара за ступенью при изоэнтропическом расширении.

8
Кириллов И.И. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение, 1972. 533 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8235
    Prefix
    Возможность изменение угла установки профиля позволила управлять размером проходной площади соплового аппарата, и тем самым обеспечивать постоянство массового расхода через исследуемую ступень при различных комбинациях углов m иtg. В качестве целевой функции оптимизации принят относительный КПД ступени oi
    Exact
    [6-8]
    Suffix
    . tt i oi hh hh H H 2 * 0 * 2 * 0 0  , (3) где 0H - располагаемый перепад энтальпий, iH - используемый перепад энтальпий пара, * 2 * h0,h - полная энтальпия пара перед и за ступенью, tth2 - энтальпия пара за ступенью при изоэнтропическом расширении.

13
Numeca International CFView V8. Flow Visualization and Post-Processing. User Manual. Belgium: NUMECA International, 2011.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11795
    Prefix
    Анализ результатов газодинамических расчетов течения пара в исследуемой ступени с различными формами пера направляющего аппарата выполнен в программе Numeca CFView. Для вычисления распределения по высоте потерь кинетической энергии в этой программе написан код на интегрированном языке программирования Python
    Exact
    [13]
    Suffix
    , основанный на следующей методике: 1) В меридиональной плоскости, используя результаты осреднения параметров в окружном направлении, определяется форма и положение условных линии тока. (Representation/Vector line/Local) 2) Вдоль каждой линии тока вычисляется распределение параметров потока.

14
Ершов C.В., Саки Р. К расчету потерь в проточных частях турбомашин // Вестник НТУ «ХПИ». 2013. No 14 (988). С. 1-18.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=12973
    Prefix
    В данном случае применение одномерного подхода для вычисления коэффициентов потерь вдоль линии тока допустимо при использовании способа осреднения параметров потока в окружном направлении по массовому расходу
    Exact
    [9 – 12, 14]
    Suffix
    . 4)Распределение потерь КЭ по высоте направляющего аппарата определяется на основе вычисления коэффициентов потерь КЭ для элементарного количества пара при движении вдоль каждой линии тока. 3. Численные результаты В результате численного эксперимента для исходного варианта А пера направляющего аппарата найдена комбинация углов 030m и015tg, позволившая при изменении варианта А получить нов