The 10 references with contexts in paper A. Zaicev M., S. Grubyy V., А. Зайцев М., С. Грубый В. (2016) “Обоснование условий фрезерования карманов в корпусных деталях из алюминиевых сплавов // The provement of the conditions of end mill operation in external panels of the aluminum alloys” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:5:p:12-30

1
Bravo U., Altuzarra O., Lopez de Lacalle L.N., Sanchez J.A., Campa F.J. Stability limits of milling considering the flexibility of the workpiece and the machine // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2005. Vol. 45, no. 15. P. 1-12. DOI: 10.1016/j.ijmachtools.2005.03.004
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=923
    Prefix
    Обработка таких карманов осуществляется на многокоординатных станках твердосплавными цельными или сборными концевыми фрезами. При высокопроизводительном фрезеровании корпусных деталей возможна деформация стенок и дна кармана и предлагаются технологические мероприятия для снижения деформаций
    Exact
    [1]
    Suffix
    . В частности, контролируют силу резания в процессе фрезерования и используют связь силы фрезерования со стойкостью инструмента и выходными показателями обработки для снижения деформаций [2]. Перспективным направлением является расчет сил и контактных давлений, позволяющий на стадии технологической подготовки производства определить стратегию, последовательность и технологические режимы фрезеров

2
Soichi Ibaraki, Takuya Shimizu. A long-term control scheme of cutting forces to regulate tool life in end milling processes // Precision Engineering. 2010. Vol. 34, no. 4. P. 675-682. DOI: 10.1016/j.precisioneng.2010.05.001
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1114
    Prefix
    При высокопроизводительном фрезеровании корпусных деталей возможна деформация стенок и дна кармана и предлагаются технологические мероприятия для снижения деформаций [1]. В частности, контролируют силу резания в процессе фрезерования и используют связь силы фрезерования со стойкостью инструмента и выходными показателями обработки для снижения деформаций
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Перспективным направлением является расчет сил и контактных давлений, позволяющий на стадии технологической подготовки производства определить стратегию, последовательность и технологические режимы фрезерования, исключающие деформацию стенок и дна карманов.

3
Rott O., Homberg D., Mense C. A comparison of analytical cutting force models. Preprint No. 1151, WIAS, Berlin, 2006. 23 p.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1476
    Prefix
    Перспективным направлением является расчет сил и контактных давлений, позволяющий на стадии технологической подготовки производства определить стратегию, последовательность и технологические режимы фрезерования, исключающие деформацию стенок и дна карманов. В ряде работ зарубежных авторов приводятся методики расчета сил фрезерования, например, в работах
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    . Обобщением этих методик является модель для тангенциальной tF и радиальной rF составляющих силы в виде [5] F K a htxx,t pte prr pre pK aF K a hK a, (1) где pa - осевая глубина, h - толщина срезаемого слоя.

4
Altintas Y. Manufacturing Automation. Cambridge University Press, 2000. 286 p.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1476
    Prefix
    Перспективным направлением является расчет сил и контактных давлений, позволяющий на стадии технологической подготовки производства определить стратегию, последовательность и технологические режимы фрезерования, исключающие деформацию стенок и дна карманов. В ряде работ зарубежных авторов приводятся методики расчета сил фрезерования, например, в работах
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    . Обобщением этих методик является модель для тангенциальной tF и радиальной rF составляющих силы в виде [5] F K a htxx,t pte prr pre pK aF K a hK a, (1) где pa - осевая глубина, h - толщина срезаемого слоя.

5
Faassen R.P.H., van de Wouw N., Oosterling J.A.J., Nijmeijer H. Prediction of regenerative chatter by modelling and analysis of high-speed milling // International Journal of Machine Tools & Manufacture. 2003. Vol. 43, iss. 14. P. 1437-1446. DOI: 10.1016/S0890-
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1585
    Prefix
    В ряде работ зарубежных авторов приводятся методики расчета сил фрезерования, например, в работах [3, 4]. Обобщением этих методик является модель для тангенциальной tF и радиальной rF составляющих силы в виде
    Exact
    [5]
    Suffix
    F K a htxx,t pte prr pre pK aF K a hK a, (1) где pa - осевая глубина, h - толщина срезаемого слоя. НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ Эл No ФС77 - 4 . Государственная регистрация No042 00025. 821112ISSN 1994-0408 э л е к т р о н н ы й н а у ч н о - т е х н и ч е с к и й ж у р н а л НАУЧНОЕ ИЗДАНИЕ МГТУ ИМ.

6
55(03)00171-8 6. Гузеев В.И., Батуев В.А., Сурков И.В. Режимы резания для токарных и сверлильнофрезерно-расточных станков с числовым программным управлением: Справочник / Под ред. В.И. Гузеева. М.: Машиностроение, 2005. 368 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2189
    Prefix
    БАУМАНА Удельные силы - ,,,tterreK K K K и показатель степени x в выражении (1) устанавливаются экспериментально. В отечественной справочной литературе силовые параметры фрезерования задаются либо в табличном виде, либо степенными уравнениями
    Exact
    [6, 7]
    Suffix
    . Основным недостатком этих источников является то, что приведенные данные и значения постоянных, показателей степеней и поправочных коэффициентов не отражают современные диапазоны режимных параметров, соответствующие условиям фрезерования твердосплавными концевыми фрезами заготовок из алюминиевых сплавов.

7
Справочник технолога-машиностроителя. В 2 т. Т. 2 / под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1985. 496 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2189
    Prefix
    БАУМАНА Удельные силы - ,,,tterreK K K K и показатель степени x в выражении (1) устанавливаются экспериментально. В отечественной справочной литературе силовые параметры фрезерования задаются либо в табличном виде, либо степенными уравнениями
    Exact
    [6, 7]
    Suffix
    . Основным недостатком этих источников является то, что приведенные данные и значения постоянных, показателей степеней и поправочных коэффициентов не отражают современные диапазоны режимных параметров, соответствующие условиям фрезерования твердосплавными концевыми фрезами заготовок из алюминиевых сплавов.

  2. In-text reference with the coordinate start=3124
    Prefix
    F bhK Kcc fcfbhk K  , (2) где b, h – ширина, толщина срезаемого слоя, Kf – поправочный коэффициент, kc11 – удельная сила, приходящаяся на единицу площади среза, m - показатель степени. Значения удельной силы и показателя степени приведены для групп обрабатываемых материалов [8]. Недостатком выражений (1) – (2), а также степенных уравнений для расчета сил при фрезеровании
    Exact
    [7]
    Suffix
    является то, что они отражают и обобщают результаты экспериментальных данных и справедливы для конкретных условий механической обработки. Авторы статьи в ряде своих работ предлагают теоретические методы расчета сил резания [9, 10].

8
GARANT. Machining Handbook [Справочник по обработке резанием]. Режим доступа: http://www.hoffmann-group.com/int/garant/services/machining-handbook.html (дата обращения 01.04.2014).
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2607
    Prefix
    этих источников является то, что приведенные данные и значения постоянных, показателей степеней и поправочных коэффициентов не отражают современные диапазоны режимных параметров, соответствующие условиям фрезерования твердосплавными концевыми фрезами заготовок из алюминиевых сплавов. Широкое применение в последнее время находит методика расчета сил резания через удельную силу
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Согласно этой методики, для любого вида лезвийной обработки тангенциальная составляющая силы резания может быть определена как (1) 11 m F bhK Kcc fcfbhk K  , (2) где b, h – ширина, толщина срезаемого слоя, Kf – поправочный коэффициент, kc11 – удельная сила, приходящаяся на единицу площади среза, m - показатель степени.

  2. In-text reference with the coordinate start=3026
    Prefix
    лезвийной обработки тангенциальная составляющая силы резания может быть определена как (1) 11 m F bhK Kcc fcfbhk K  , (2) где b, h – ширина, толщина срезаемого слоя, Kf – поправочный коэффициент, kc11 – удельная сила, приходящаяся на единицу площади среза, m - показатель степени. Значения удельной силы и показателя степени приведены для групп обрабатываемых материалов
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Недостатком выражений (1) – (2), а также степенных уравнений для расчета сил при фрезеровании [7] является то, что они отражают и обобщают результаты экспериментальных данных и справедливы для конкретных условий механической обработки.

9
Грубый С.В., Зайцев А.М. Исследование концевых фрез при фрезеровании корпусных деталей из алюминиевых сплавов // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. 2013. No 12. Режим доступа: http://technomag.bmstu.ru/doc/634375.html (дата обращения 01.04.2014). DOI:
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=3352
    Prefix
    Недостатком выражений (1) – (2), а также степенных уравнений для расчета сил при фрезеровании [7] является то, что они отражают и обобщают результаты экспериментальных данных и справедливы для конкретных условий механической обработки. Авторы статьи в ряде своих работ предлагают теоретические методы расчета сил резания
    Exact
    [9, 10]
    Suffix
    . В данной статье расчетная методика распространена на условия фрезерование пазов и карманов концевыми фрезами, а также учтено разупрочнение обрабатываемого материала под действием температуры резания.

  2. In-text reference with the coordinate start=6237
    Prefix
    Сила стружкообразования направлена под углом  к скорости резания и равна sin( )cos() p c ab R     , (4) где p - касательные напряжения в плоскости сдвига,  - средний угол сдвига. Углы , рассчитаны в соответствии с выражениями, приведенными в работах
    Exact
    [9, 10]
    Suffix
    . Сила стружкообразования имеет тангенциальные и радиальные составляющие: Rczsin( );cos( )ccycRRR. Также из геометрических соотношений определены касательные и нормальные составляющие силы на передней поверхности инструмента: Рис. 1.

  3. In-text reference with the coordinate start=7542
    Prefix
    Используя расчетные значения нормального давления, определены результирующая сила на дуге округления кромки радиуса , нормальная и касательная силы на задней поверхности инструмента, соответственно
    Exact
    [9]
    Suffix
    : Pm,,222mm ztrAB b Ph b F P f  . (6) Здесь trf -коэффициент трения, AB - длина дуги по кромке, b - ширина срезаемого слоя, hz - износ. Коэффициент трения по задней поверхности принят равным молекулярной составляющей 00/trfHB , где для алюминиевых сплавов - 00120 МПа,0,6  , HB - твердость обрабатываемого материала.

10
7463/1213.0634375 10. Грубый С.В. Моделирование процесса резания твердосплавными и алмазными резцами: учеб. пособие. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2010. 107 с.
Total in-text references: 3
  1. In-text reference with the coordinate start=3352
    Prefix
    Недостатком выражений (1) – (2), а также степенных уравнений для расчета сил при фрезеровании [7] является то, что они отражают и обобщают результаты экспериментальных данных и справедливы для конкретных условий механической обработки. Авторы статьи в ряде своих работ предлагают теоретические методы расчета сил резания
    Exact
    [9, 10]
    Suffix
    . В данной статье расчетная методика распространена на условия фрезерование пазов и карманов концевыми фрезами, а также учтено разупрочнение обрабатываемого материала под действием температуры резания.

  2. In-text reference with the coordinate start=6237
    Prefix
    Сила стружкообразования направлена под углом  к скорости резания и равна sin( )cos() p c ab R     , (4) где p - касательные напряжения в плоскости сдвига,  - средний угол сдвига. Углы , рассчитаны в соответствии с выражениями, приведенными в работах
    Exact
    [9, 10]
    Suffix
    . Сила стружкообразования имеет тангенциальные и радиальные составляющие: Rczsin( );cos( )ccycRRR. Также из геометрических соотношений определены касательные и нормальные составляющие силы на передней поверхности инструмента: Рис. 1.

  3. In-text reference with the coordinate start=8959
    Prefix
    Отдельно выделены силы, действующие по нормали к задней поверхности режущих кромок зуба фрезы: - по кромке 12 - 212P; - по кромке 23 - 223P; - по торцевым кромкам 34, 56 (при условии врезания под углом ) - 234 256,PP. Расчет теплофизических параметров резания выполнен по методике А.Н. Резникова
    Exact
    [10]
    Suffix
    . Для этого на каждой режущей кромке зуба фрезы определены интенсивности тепловых потоков в плоскости сдвига, на передней поверхности и задней поверхности q q qd,,12tt, и температуры в плоскости сдвига, на передней поверхности, задней поверхности 12,,dT T T, а также усредненная температура резания pT.