The 9 references with contexts in paper A. Kolesnikov G., A. Plohih I., A. Shinkaryov S., А. Колесников Г., А. Плохих И., А. Шинкарев С. (2016) “Измерение сил прокатки супермногослойных стальных материалов и определение зависимости сопротивления деформации от параметров процесса // Multilayer Steel Materials Deformation Resistance and Roll Force Measurement” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:2:p:1-11

1
Колесников А.Г., Плохих А.И., Комиссарчук Ю.С., Михальцевич И.Ю. Исследование особенностей формирования субмикро- и наноразмерной структуры в многослойных материалах методом горячей прокатки // МиТОМ (Металловедение и термическая обработка металлов). 2010. No 6. С. 44-49.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2000
    Prefix
    В настоящее время интенсивные научные исследования и разработки ведутся в направлении создания материалов с ультрамелкозернистой структурой. Одной из таких, является технология получения многослойных стальных листов с устойчивой ультрамелкозернистой структурой, основанная на многократной горячей прокатке композитных заготовок
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Одним из условий реализации такой технологии является горячая прокатка при условии существования составляющих композиции в разных кристаллографических модификациях (рисунок 1). Рисунок 1.

2
Колесников А.Г., Плохих А.И., Михальцевич И.Ю. Исследование возможности получения субмикpо-и наноpазмеpной стpуктуpы в многослойных матеpиалах методом гоpячей пpокатки // Производство проката. 2010. No. 3. С. 25-31.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2000
    Prefix
    В настоящее время интенсивные научные исследования и разработки ведутся в направлении создания материалов с ультрамелкозернистой структурой. Одной из таких, является технология получения многослойных стальных листов с устойчивой ультрамелкозернистой структурой, основанная на многократной горячей прокатке композитных заготовок
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Одним из условий реализации такой технологии является горячая прокатка при условии существования составляющих композиции в разных кристаллографических модификациях (рисунок 1). Рисунок 1.

3
Колесников А.Г., Плохих А.И. Конструкционные металлические материалы с субмикро- и наноразмерной структурой // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Приборостроение. 2010. Спец. вып. С. 44-52.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=2000
    Prefix
    В настоящее время интенсивные научные исследования и разработки ведутся в направлении создания материалов с ультрамелкозернистой структурой. Одной из таких, является технология получения многослойных стальных листов с устойчивой ультрамелкозернистой структурой, основанная на многократной горячей прокатке композитных заготовок
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Одним из условий реализации такой технологии является горячая прокатка при условии существования составляющих композиции в разных кристаллографических модификациях (рисунок 1). Рисунок 1.

4
Шинкарев А.С., Колесников А.Г. Моделирование прокатки многослойных композитов на основе разнородных металлов // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. 2011. No 5. Режим доступа: http://technomag.bmstu.ru/doc/191739.html (дата обращения 01.11.2014).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3481
    Prefix
    Прокатка велась на двухвалковом стане с диаметром валков 160 мм за 19 проходов до толщины 7 мм со скоростью 0,1 м/с. Относительное обжатие в каждом проходе принималось равным 10±2,5%. Основанием выбора степени деформации послужили ранее проведенные исследования
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    , которые установили эту величину оптимальной для данного процесса, не приводящей к разрушению ламинарного строения многослойного листа при прокатке. Измерение сил прокатки проводилось методом тензометрии при помощи месдоз, расположенных под нажимными винтами стана.

5
Колесников А.Г., Плохих А.И., Шинкарев А.С., Миронова М.О. Прокатка стального многослойного материала // Заготовительные производства в машиностроении. 2013. No 8. С. 39-42.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=3481
    Prefix
    Прокатка велась на двухвалковом стане с диаметром валков 160 мм за 19 проходов до толщины 7 мм со скоростью 0,1 м/с. Относительное обжатие в каждом проходе принималось равным 10±2,5%. Основанием выбора степени деформации послужили ранее проведенные исследования
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    , которые установили эту величину оптимальной для данного процесса, не приводящей к разрушению ламинарного строения многослойного листа при прокатке. Измерение сил прокатки проводилось методом тензометрии при помощи месдоз, расположенных под нажимными винтами стана.

6
Никитин Г.С. Теория непрерывной продольной прокатки: учеб. пособие. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. 399 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4090
    Prefix
    Температура прокатки контролировалась при помощи печной термопары и регистрировалась двумя пирометрами Optris CTlaser 3MH3, установленными на входной и выходной частях стана. Расчет величина силы прокатки проводился исходя из основных положений теории прокатки А.И. Целикова
    Exact
    [6,7]
    Suffix
    , в соответствии с выражением FnFpPфср, (1) где срp – среднее контактное давление в очаге деформации; ср FBl – площадь контакта металла с валками,  – коэффициент Лоде, учитывающий влияние среднего нормального напряжения на контактное давление; n – коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния в очаге деформации; ф – фактическое сопротивление деформации,

7
Целиков А.И., Томленов А.Д., Зюзин В.И., Третьяков А.В., Никитин Г.С. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1982. 335 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4090
    Prefix
    Температура прокатки контролировалась при помощи печной термопары и регистрировалась двумя пирометрами Optris CTlaser 3MH3, установленными на входной и выходной частях стана. Расчет величина силы прокатки проводился исходя из основных положений теории прокатки А.И. Целикова
    Exact
    [6,7]
    Suffix
    , в соответствии с выражением FnFpPфср, (1) где срp – среднее контактное давление в очаге деформации; ср FBl – площадь контакта металла с валками,  – коэффициент Лоде, учитывающий влияние среднего нормального напряжения на контактное давление; n – коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния в очаге деформации; ф – фактическое сопротивление деформации,

  2. In-text reference with the coordinate start=5692
    Prefix
    2) Здесь тф. – фактическое сопротивление деформации твердого материала; мф. – фактическое сопротивление деформации мягкого материала; тh – толщина твердого материала; мh – толщина мягкого материала. В наших исследованиях при расчете усредненной величины фактического сопротивления деформации по формуле (2) принимаем значения тф. и мф. согласно справочным данным
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Расчет сил прокатки по среднему сопротивлению деформации для композиции сталей У8 и 08Х18Н10. Для композиции У8+08Х18Н10 при температуре T 1000 ̊С,  =10%, u=0,5 с -1 сопротивление деформации составляет: сталь У8 – ф50 МПа, сталь 08Х18Н10 – ф100 МПа (по данным для стали Х18Н9Т), Таким образом, при T1000 ̊С, =10%, u=0,5 с -1 среднее сопротивление для композиции сталей

8
Голованенко С.А. Сварка прокаткой биметаллов. М.: Металлургия, 1977. 160 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5287
    Prefix
    проходах прокатки в условиях вакуума при высокой температуре). 2) Величина фактического сопротивления деформации эквивалентного материала принимается усредненной по сечению по отношению к составляющим композиции. Усреднение величины фактического сопротивления деформации срф. проводилось в соответствии с зависимостью, рекомендованной для случая прокатки биметаллов
    Exact
    [8,10]
    Suffix
    : тм фттфмм фср hh hh    .. ..   . (2) Здесь тф. – фактическое сопротивление деформации твердого материала; мф. – фактическое сопротивление деформации мягкого материала; тh – толщина твердого материала; мh – толщина мягкого материала.

10
Кобелев А.Г., Лысак В.И., Чернышов В.Н., Быков А.А., Востриков В.П. Производство слоистых композиционных материалов. М.: Интермет-Инжиниринг, 2002. 496 с. Science and Education of the Bauman MSTU,
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5287
    Prefix
    проходах прокатки в условиях вакуума при высокой температуре). 2) Величина фактического сопротивления деформации эквивалентного материала принимается усредненной по сечению по отношению к составляющим композиции. Усреднение величины фактического сопротивления деформации срф. проводилось в соответствии с зависимостью, рекомендованной для случая прокатки биметаллов
    Exact
    [8,10]
    Suffix
    : тм фттфмм фср hh hh    .. ..   . (2) Здесь тф. – фактическое сопротивление деформации твердого материала; мф. – фактическое сопротивление деформации мягкого материала; тh – толщина твердого материала; мh – толщина мягкого материала.