The 16 references with contexts in paper E. Svichkar V., N. Nikulin K., Е. Свичкарь В., Н. Никулин К. (2016) “Определение зазора между ротором и статором молекулярно-вязкостного вакуумного насоса с помощью численных методов // Defining Rotor-Stator Clearance of Viscous Molecular Vacuum Pump by Numerical Methods” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:1:p:157-169

1
Демихов К.Е., Никулин Н.К., Свичкарь Е.В. Расчет течения газа в проточной части молекулярного вакуумного насоса // 8-я Международная научно-техническая конференция «Вакуумная техника, материалы и технология» (Москва, 2013 г.): матер. М.: НОВЕЛЛА, 2013. С. 111-118.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1570
    Prefix
    Ключевые слова: молекулярно–вязкостный вакуумный насос; МВВН; зазор; вакуум; частота враще-ния; численный метод Введение Основной задачей данной работы является исследование изменения радиального зазора δ между поверхностями ротора и статора молекулярно-вязкостного вакуумного насоса (МВВН)
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Величина зазора меняется в зависимости от частоты вращения ротора насоса, температур рабочих поверхностей насоса, геометрии рабочих каналов. Такое изменение зазора может привести к изменению характера течения газа в проточной части насоса, режима течения газа и как следствие изменению откачных параметров насоса.

2
Демихов К.Е., Никулин Н.К., Дронов А.В., Дронова Т.В. Оптимальное соотношение частоты вращения ротора и осевого зазора в рабочем канале молекулярно-вязкостного вакуумного насоса // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2010. No 1. С. 109-114.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1570
    Prefix
    Ключевые слова: молекулярно–вязкостный вакуумный насос; МВВН; зазор; вакуум; частота враще-ния; численный метод Введение Основной задачей данной работы является исследование изменения радиального зазора δ между поверхностями ротора и статора молекулярно-вязкостного вакуумного насоса (МВВН)
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    . Величина зазора меняется в зависимости от частоты вращения ротора насоса, температур рабочих поверхностей насоса, геометрии рабочих каналов. Такое изменение зазора может привести к изменению характера течения газа в проточной части насоса, режима течения газа и как следствие изменению откачных параметров насоса.

  2. In-text reference with the coordinate start=11168
    Prefix
    Для определения теплового расширения используется следующее уравнение: 1dL L dT , где α - коэффициент теплового расширения; L - длина элемента (в нашем случае это радиус), м. Используя данные представленные в
    Exact
    [2, 15, 16]
    Suffix
    , составлена система уравнений для определения возникающих напряжений: 11 21 2 11 21 2 11 21 2 rr tt zz EeE T EeE T EeE T                             (1) e rtz     где E - модуль упругости; υ- коэффициент Пуассона; ε - деформация в соответствующем направлении; e - пер

3
Giors S., Subba F., Zanino R. Navier–Stokes modeling of a Gaede pump stage in the viscous and transitional flow regimes using slip-flow boundary conditions // J. Vac. Sci. Technol. A. 2005. Vol. 23, no. 2. P. 336-346. DOI: 10.1116/1.1865152
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4824
    Prefix
    Поэтому сейчас ряд исследователей занимаются вопросом определения оптимальной величины зазора, которая, не удорожая и не усложняя конструкцию насоса, позволит получить наилучшие откачные параметры при минимальных габаритах и минимальных потерях. Обзор существующие методов определения величины зазора в проточной части молекулярного вакуумного насоса В работах
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    авторы учитывают радиальную деформацию ротора за счет центробежных сил (приблизительно 0,1 мм) и теплового расширения ротора (приблизительно 0,04 мм за счет разницы температур между ротором и статором около 40 K), полученных методом конечных элементов.

4
Giors S., Colombo E., Inzoli F., Subba F., Zanino R. Computational fluid dynamic model of a tapered Holweck vacuum pump operating in the viscous and transition regimes. I. Vacuum performance // J. Vac. Sci. Technol. A. 2006. Vol. 24, no. 4. P. 1584-1591. DOI: 10.1116/1.2178362
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=4824
    Prefix
    Поэтому сейчас ряд исследователей занимаются вопросом определения оптимальной величины зазора, которая, не удорожая и не усложняя конструкцию насоса, позволит получить наилучшие откачные параметры при минимальных габаритах и минимальных потерях. Обзор существующие методов определения величины зазора в проточной части молекулярного вакуумного насоса В работах
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    авторы учитывают радиальную деформацию ротора за счет центробежных сил (приблизительно 0,1 мм) и теплового расширения ротора (приблизительно 0,04 мм за счет разницы температур между ротором и статором около 40 K), полученных методом конечных элементов.

5
Igarashi S. 3D Flow Simulation of a Spiral-Grooved Turbo-Molecular Pump // AIP Conference Proceedings. 2001. Vol. 585. P. 933-939. DOI: 10.1063/1.1407659
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=5971
    Prefix
    Существует ряд работ с аналогичным описанием рабочих процессов в МВН, когда рассматривается течение газа через рабочий канал проточной части насоса и не учитывается перетекание газа через зазор
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , из-за чего влиянием зазора пренебрегается. Либо течение газа через зазор рассматривают как течение газа в отдельном канале [7] в основном за счет обратной диффузии. В работе [5] показано, что зазор имеет большое значение для обеспечения наибольшей разности давлений.

  2. In-text reference with the coordinate start=6167
    Prefix
    работ с аналогичным описанием рабочих процессов в МВН, когда рассматривается течение газа через рабочий канал проточной части насоса и не учитывается перетекание газа через зазор [5, 6], из-за чего влиянием зазора пренебрегается. Либо течение газа через зазор рассматривают как течение газа в отдельном канале [7] в основном за счет обратной диффузии. В работе
    Exact
    [5]
    Suffix
    показано, что зазор имеет большое значение для обеспечения наибольшей разности давлений. По мере увеличения скорости вращения ротора возрастает влияние зазора и температуры газа, что требует дополнительного исследования.

6
Sharipov F., Fahrenbach P., Zipp A. Numerical modelling of the Holweck pump // J. Vac. Sci. Technol. A. 2005. Vol. 23. P. 1331-1339. DOI: 10.1116/1.1991882
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=5971
    Prefix
    Существует ряд работ с аналогичным описанием рабочих процессов в МВН, когда рассматривается течение газа через рабочий канал проточной части насоса и не учитывается перетекание газа через зазор
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    , из-за чего влиянием зазора пренебрегается. Либо течение газа через зазор рассматривают как течение газа в отдельном канале [7] в основном за счет обратной диффузии. В работе [5] показано, что зазор имеет большое значение для обеспечения наибольшей разности давлений.

7
Jacobs R.B. The Design of Molecular Pumps // J. Appl. Phys. 1951. Vol. 22, no. 2. P. 217- 220. DOI: 10.1063/1.1699927
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=6116
    Prefix
    Существует ряд работ с аналогичным описанием рабочих процессов в МВН, когда рассматривается течение газа через рабочий канал проточной части насоса и не учитывается перетекание газа через зазор [5, 6], из-за чего влиянием зазора пренебрегается. Либо течение газа через зазор рассматривают как течение газа в отдельном канале
    Exact
    [7]
    Suffix
    в основном за счет обратной диффузии. В работе [5] показано, что зазор имеет большое значение для обеспечения наибольшей разности давлений. По мере увеличения скорости вращения ротора возрастает влияние зазора и температуры газа, что требует дополнительного исследования.

8
Skovorodko P.A. Free molecular flow in the Holweck pump // AIP Conference Proceedings. 2001. Vol. 585. P. 900-902. DOI: 10.1063/1.1407654
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=6504
    Prefix
    В работе [5] показано, что зазор имеет большое значение для обеспечения наибольшей разности давлений. По мере увеличения скорости вращения ротора возрастает влияние зазора и температуры газа, что требует дополнительного исследования. В исследовании рабочих процессов МВН Хольвека
    Exact
    [8]
    Suffix
    для определения откачных характеристик насоса автором разработан численный алгоритм для моделирования молекулярного потока в насосе на основе метода пробных частиц Монте-Карло. Результаты, полученные этим методом для винтового канала насоса с учетом скорости вращения ротора, с достаточной точностью согласуются с результатами измерений [9] при низких давлениях, где рабоч

  2. In-text reference with the coordinate start=7325
    Prefix
    Автор не указывает в статическом или динамическом режиме измерен зазор. Возможно, он уменьшается под действием центробежных сил и теплового расширения ротора. После сравнения полученных данных автор указывает не соответствие полученных данных в работах
    Exact
    [8, 9, 10]
    Suffix
    вследствие существенного различия между молекулярным течением газа в винтовом канале насоса и в его представлении в виде двух плоских поверхностей. Влияние зазора между ротором и статором на степень сжатия и скорость откачки молекулярного насоса рассмотрено в работе [11].

9
Skovorodko P.A. Some features of the flow in the Holweck pump // Proceedings of the 22nd International Symposium on Rarefied Gas Dynamics, Sydney, 2001. P. 182-185.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=6863
    Prefix
    рабочих процессов МВН Хольвека [8] для определения откачных характеристик насоса автором разработан численный алгоритм для моделирования молекулярного потока в насосе на основе метода пробных частиц Монте-Карло. Результаты, полученные этим методом для винтового канала насоса с учетом скорости вращения ротора, с достаточной точностью согласуются с результатами измерений
    Exact
    [9]
    Suffix
    при низких давлениях, где рабочий канал заменяется двумя плоскими поверхностями. В описании геометрических размеров проточной части насоса указан зазор равный 0,45 мм при высоте канала 4 мм.

  2. In-text reference with the coordinate start=7325
    Prefix
    Автор не указывает в статическом или динамическом режиме измерен зазор. Возможно, он уменьшается под действием центробежных сил и теплового расширения ротора. После сравнения полученных данных автор указывает не соответствие полученных данных в работах
    Exact
    [8, 9, 10]
    Suffix
    вследствие существенного различия между молекулярным течением газа в винтовом канале насоса и в его представлении в виде двух плоских поверхностей. Влияние зазора между ротором и статором на степень сжатия и скорость откачки молекулярного насоса рассмотрено в работе [11].

10
Boon E.F., Tal S.E. Hydrodynamische Dichtung für rotierende Wellen // Chemie-Ingenicur Technik. 1959. Vol. 31, is. 3. P. 202-213. DOI: 10.1002/cite.330310315
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7325
    Prefix
    Автор не указывает в статическом или динамическом режиме измерен зазор. Возможно, он уменьшается под действием центробежных сил и теплового расширения ротора. После сравнения полученных данных автор указывает не соответствие полученных данных в работах
    Exact
    [8, 9, 10]
    Suffix
    вследствие существенного различия между молекулярным течением газа в винтовом канале насоса и в его представлении в виде двух плоских поверхностей. Влияние зазора между ротором и статором на степень сжатия и скорость откачки молекулярного насоса рассмотрено в работе [11].

11
Chen F.-Z., Tsai M.-J., Chang Y.-W., Jou R.-Y., Cheng H.-P. Using Plucker Coordinates for Pumping Speed Evaluation of Molecular Pump in the DSMC Method // International Journal of Rotating Machinery. 2001. Vol. 7, no. 1. P. 11-20. DOI: 10.1155/S1023621X01000021
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7608
    Prefix
    После сравнения полученных данных автор указывает не соответствие полученных данных в работах [8, 9, 10] вследствие существенного различия между молекулярным течением газа в винтовом канале насоса и в его представлении в виде двух плоских поверхностей. Влияние зазора между ротором и статором на степень сжатия и скорость откачки молекулярного насоса рассмотрено в работе
    Exact
    [11]
    Suffix
    . В работе отображено изменение максимального отношения давления от отношения скоростей для двух наборов лопаток конечной высоты, имеющих нулевой и ненулевой зазоры. Таким образом, результаты показывают, что знание угла наклона лопаток и отношения сторон профиля канала достаточно для прогнозирования соотношения давления газа и скорости откачки насоса, предполагая, высоту

12
Sawada T., Sugiyama W., Takano K. Measurment of axial pressure distribution on a rotor of hellical grooved molecular drag pump // J. Vac. Sci. Technol. A. 2002. Vol. 18, no. 4. P. 1772-1776. DOI: 10.1116/1.582422
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=8757
    Prefix
    обнаружили, что соотношение сторон, угол наклона боковой стенки канала и соотношение ширины к высоте схожи с условиями течения газа со скольжением, однако величина зазора приобретает большее значение. Таким образом, можно сделать вывод, что при понижении давления рабочие каналы должны становиться глубже. С учетом экспериментальных результатов в работе
    Exact
    [12]
    Suffix
    предложены оптимизированные геометрические параметры для МВН: соотношение геометрических размеров  ≥ 2, угол наклона винтовой линии α = 15 ° и параметр зазора β = 3 ~ 5. Все описанные выше теоретические расчеты, характеристики, полученные с помощью численных методов, качественно согласуются с экспериментальными характеристиками, но имеют значительные расхождения в количественн

13
Подскребко М.Д. Сопротивление материалов. М.: Высшая школа, 2007. 797 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=9938
    Prefix
    Существуют ряд методик в теории сопротивления материалов, позволяющих предположить, что в упрощенном варианте для оценки радиальной деформации ротора от действия центробежных сил имеет допускается рассмотрение ротора в виде вращающегося диска
    Exact
    [13]
    Suffix
    . Такая модель расчета имеет аналитическое решение и может быть принята для оценки результатов более сложных моделей, реализуемых методом конечных элементов. Для нее принимаются следующие допущения [14] : 1.

14
Никулин Н.К., Свичкарь Е.В. Исследование радиальных деформаций ротора молекулярно–вязкостного вакуумного насоса // Инженерный вестник. 2014. No 9. Режим доступа: http://engbul.bmstu.ru/doc/740320.html (дата обращения 01.10.2014).
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10148
    Prefix
    Такая модель расчета имеет аналитическое решение и может быть принята для оценки результатов более сложных моделей, реализуемых методом конечных элементов. Для нее принимаются следующие допущения
    Exact
    [14]
    Suffix
    : 1. В выделенном элементе ротора отсутствуют меридиональные напряжения, имеет место плоское напряженно–деформированное состояние. 2. Напряжения распределены равномерно по оси ротора. Следовательно, напряжения, деформации и перемещения являются только функциями радиуса. 3.

15
Vullo V., Vivio F. Rotors: Stress Analysis and Design. Springer Milan, 2013. 339 p. (Mechanical Engineering Series). DOI: 10.1007/978-88-470-2562-2
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11168
    Prefix
    Для определения теплового расширения используется следующее уравнение: 1dL L dT , где α - коэффициент теплового расширения; L - длина элемента (в нашем случае это радиус), м. Используя данные представленные в
    Exact
    [2, 15, 16]
    Suffix
    , составлена система уравнений для определения возникающих напряжений: 11 21 2 11 21 2 11 21 2 rr tt zz EeE T EeE T EeE T                             (1) e rtz     где E - модуль упругости; υ- коэффициент Пуассона; ε - деформация в соответствующем направлении; e - пер

16
Елисеев Ю.С., Крымов В.В., Манушин Э.А., Суровцев И.Г. Конструирование и расчет на прочность турбомашин газотурбинных и комбинированных установок. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. 519 с. Science and Education of the Bauman MSTU,
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=11168
    Prefix
    Для определения теплового расширения используется следующее уравнение: 1dL L dT , где α - коэффициент теплового расширения; L - длина элемента (в нашем случае это радиус), м. Используя данные представленные в
    Exact
    [2, 15, 16]
    Suffix
    , составлена система уравнений для определения возникающих напряжений: 11 21 2 11 21 2 11 21 2 rr tt zz EeE T EeE T EeE T                             (1) e rtz     где E - модуль упругости; υ- коэффициент Пуассона; ε - деформация в соответствующем направлении; e - пер