The 8 references with contexts in paper A. Satin A., V. Solonin I., А. Сатин А., В. Солонин И. (2016) “Моделирование теплообмена в змеевиковом теплообменнике применительно к реакторной установке "УНИТЕРМ" // Modeling of Heat Transfer in the Helical-Coil Heat Exchanger for the Reactor Facility "UNITERM"” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:0:p:398-412

1
Драгунов Ю.Г., Шишкин В.А., Гречко Г.И., Гольцов Е.Н. Малая ядерная энергетика: задачи и ответы // Атомная энергия. 2011. Т. 111, вып. 5. С. 294-297.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=1326
    Prefix
    Ключевые слова: Реакторная установка "УНИТЕРМ", контур теплоотвода, активная зона, змеевиковый теплообменник, вычислительная гидродинамика и теплообмен 1 Введение Проект РУ «УНИТЕРМ», разработанный «НИКИЭТ»
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    , является эффективной основой для создания автономных ядерных энергоисточников. Высокая надежность, ядерная и радиационная безопасность, самозащищенность реакторной установки определяется эффектами реактивности водоохлаждаемой активной зоны, естественной циркуляцией теплоносителя, принятыми конструкторско-технологическими решениями.

2
Ачкасов А.Н., Гольцов Е.В., Гречко Г.И., Кузнецов Ю.Н. Реакторные установки для атомных станций малой мощности // Атомная энергия. 2012. Т. 113, вып. 1. С. 43-48.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1326
    Prefix
    Ключевые слова: Реакторная установка "УНИТЕРМ", контур теплоотвода, активная зона, змеевиковый теплообменник, вычислительная гидродинамика и теплообмен 1 Введение Проект РУ «УНИТЕРМ», разработанный «НИКИЭТ»
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    , является эффективной основой для создания автономных ядерных энергоисточников. Высокая надежность, ядерная и радиационная безопасность, самозащищенность реакторной установки определяется эффектами реактивности водоохлаждаемой активной зоны, естественной циркуляцией теплоносителя, принятыми конструкторско-технологическими решениями.

  2. In-text reference with the coordinate start=2859
    Prefix
    В настоящей статье приводятся результаты использования гидрогазодинамического пакета ANSYS CFX для моделирования одного из элементов теплоотвода РУ "УНИТЕРМ" - промежуточного теплообменника, передающего теплоту активной зоны к теплоносителю промежуточного контура, который в свою очередь отдает теплоту поверхностям парогенератора
    Exact
    [2,3]
    Suffix
    . Использование промежуточного контура практически исключает попадание радиоактивности в контур потребителей пара, но приводит к дополнительному термическому сопротивлению при теплопередаче от твэлов к контуру потребителя РУ.

3
Солонин В.И., Шишкин В.А. Атомные станции малой мощности – перспективный источник локального электро-теплоснабжения регионов Севера и Востока России // Международная конференция «Региональные проблемы в стратегии устойчивого развития России»: сб. статей. М.: «Аванта+», 1999. С. 300-304.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=1326
    Prefix
    Ключевые слова: Реакторная установка "УНИТЕРМ", контур теплоотвода, активная зона, змеевиковый теплообменник, вычислительная гидродинамика и теплообмен 1 Введение Проект РУ «УНИТЕРМ», разработанный «НИКИЭТ»
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    , является эффективной основой для создания автономных ядерных энергоисточников. Высокая надежность, ядерная и радиационная безопасность, самозащищенность реакторной установки определяется эффектами реактивности водоохлаждаемой активной зоны, естественной циркуляцией теплоносителя, принятыми конструкторско-технологическими решениями.

  2. In-text reference with the coordinate start=2859
    Prefix
    В настоящей статье приводятся результаты использования гидрогазодинамического пакета ANSYS CFX для моделирования одного из элементов теплоотвода РУ "УНИТЕРМ" - промежуточного теплообменника, передающего теплоту активной зоны к теплоносителю промежуточного контура, который в свою очередь отдает теплоту поверхностям парогенератора
    Exact
    [2,3]
    Suffix
    . Использование промежуточного контура практически исключает попадание радиоактивности в контур потребителей пара, но приводит к дополнительному термическому сопротивлению при теплопередаче от твэлов к контуру потребителя РУ.

4
ANSYS CFX-Solver Theory Guide. SAS IP, Inc., 2011. 402 p.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=2059
    Prefix
    Мощность реактора регулируется за счет температурных эффектов реактивности, что предъявляет высокие требования к точности определения теплогидравлических параметров контуров теплоотвода в расчетных обоснованиях стационарных и нестационарных режимов РУ. Наряду с использованием методик расчета, базирующихся на критериальных соотношениях для гидродинамики и теплоотдачи
    Exact
    [4]
    Suffix
    , целесообразно разрабатывать и расчетные методы определения теплогидравлических параметров контура теплоотвода, использующие современные CFD коды. Полнота описания процессов такими кодами дает возможность выполнить оптимизацию конструкторских и технологических решений, обоснованно выстроить объекты физического моделирования и программы экспериментов, необходимые для валидации расч

  2. In-text reference with the coordinate start=5548
    Prefix
    Давление теплоносителя принято равным 16,5 МПа Движение воды в МТП - нисходящее, в ВТП - восходящее. Рисунок 3 - Расчетная сетка для модели промежуточного теплообменника 2 Выбор моделей турбулентности В расчете использованы модели турбулентности: k-ε RNG и Shear Stress Transport (SST)
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Выбор модели турбулентности k-ε связан с ее успешным использованием для решения различных инженерных задач, меньшей требовательностью к качеству сетки. Турбулентная вязкость определяется выражением: , где - константа, ; k - кинетическая энергия; - скорость диссипации кинетической энергии турбулентности.

5
Волкинд Д.К. Оценка качества результатов численного моделирования // Пользовательская конференция ANSYS 2013 «Направления развития инженерного анализа» (Москва, 4-5 июня 2013 г.): материалы. ANSYS, Inc.; «Делкам Урал» - «ПЛМ Урал», 2013. С. 56.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=7023
    Prefix
    При моделировании течения вблизи стенки использованы пристеночные функции: стандартная (standart), масштабируемая (scalable) и автоматическая (automatic). Толщина первой ячейки, для получения безразмерной координаты от стенки оценивалась по
    Exact
    [5,6]
    Suffix
    . В [6] используется формула для приближенного расчета , которая дает значение толщины первой ячейки в первом приближении. После расчета и получения конкретного значения , необходимо изменить сетку в соответствии с рекомендациями к моделям турбулентности [5].

  2. In-text reference with the coordinate start=7289
    Prefix
    В [6] используется формула для приближенного расчета , которая дает значение толщины первой ячейки в первом приближении. После расчета и получения конкретного значения , необходимо изменить сетку в соответствии с рекомендациями к моделям турбулентности
    Exact
    [5]
    Suffix
    . В пристеночной области тепловой поток вычислялся по формуле: . При использовании пристеночной масштабируемой функции: . где . При использовании автоматической пристеночной функции: , где . 3 Результаты моделирования В качестве граничных условий задавались:

6
Compute Grid Spacing for a Given Y+. Pointwise, Inc.: website. Available at: http://www.pointwise.com/yplus , accessed 01.09.2014.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=7023
    Prefix
    При моделировании течения вблизи стенки использованы пристеночные функции: стандартная (standart), масштабируемая (scalable) и автоматическая (automatic). Толщина первой ячейки, для получения безразмерной координаты от стенки оценивалась по
    Exact
    [5,6]
    Suffix
    . В [6] используется формула для приближенного расчета , которая дает значение толщины первой ячейки в первом приближении. После расчета и получения конкретного значения , необходимо изменить сетку в соответствии с рекомендациями к моделям турбулентности [5].

  2. In-text reference with the coordinate start=7031
    Prefix
    При моделировании течения вблизи стенки использованы пристеночные функции: стандартная (standart), масштабируемая (scalable) и автоматическая (automatic). Толщина первой ячейки, для получения безразмерной координаты от стенки оценивалась по [5,6]. В
    Exact
    [6]
    Suffix
    используется формула для приближенного расчета , которая дает значение толщины первой ячейки в первом приближении. После расчета и получения конкретного значения , необходимо изменить сетку в соответствии с рекомендациями к моделям турбулентности [5].

7
IAPWS-IF97. Release on the IAPWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam. The International Association for Properties of Water and Steam, Erlangen, September 1997. 48 p.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=7793
    Prefix
    При использовании автоматической пристеночной функции: , где . 3 Результаты моделирования В качестве граничных условий задавались: давление, температура на входе и расход сред (таблица 1). Модель теплопереноса - Thermal Energy. Сходимость решения уравнений порядка 10-4. Свойства воды брались из библиотеки IAPWS-IF97
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Таблица 1 - Задание граничных условий для модели промежуточного теплообменника Межтрубное пространство (МТП) Давление на входе, МПа 16,5 Температура на входе, ºС 335,0 Шероховатость, мкм 10,0 Расход, кг/с 0,751 Внутритрубное пространство (ВТП) Давление на входе, МПа 16,5 Температура на входе, ºС 194,9 Шероховатость, мкм 10,0 Расход, кг/с 0,4515 Сводка балансных результатов рас

8
Емельянов И.Я., Михан В.И., Солонин В.И. Конструирование ядерных реакторов: учеб. пособие для вузов / под общ. ред. акад. Н.А. Доллежаля. М.: Энергоиздат, 1982. 400 с. . Science and Education of the Bauman MSTU,
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=10362
    Prefix
    При этом учитывалось, что при выбранных геометрических размерах обечаек и змеевиковых труб, гидравлические диаметры трактов теплоносителя, движущегося между трубами, равны 9,02 мм для трактов между змеевиками и 3,53 мм для трактов у кожухов. Поэтому при неучете перемешивания между трактами скорость потока в трактах у кожухов
    Exact
    [8]
    Suffix
    составляет ~0,58 от скорости потока в тракте между трубами, а расходы в трактах у кожухов ~0,18 от расхода в тракте между трубами. Перемешивание потоков, развивающихся в параллельных трактах, уменьшает разницу в расходах.