The 11 reference contexts in paper A. Voroneckii V., А. Воронецкий В. (2016) “Метод сравнительной оценки эффективности горения мелкодисперсного конденсированного горючего в камерах РПД произвольной геометрии // Method of Comparative Analysis of Highly Dispersed Condensed Fuel Combustion Efficiency in Arbitrary Geometry Solid Propellant Ramjet Burners” / spz:neicon:technomag:y:2016:i:1:p:10-37

  1. Start
    2008
    Prefix
    Второй контур - это камера дожигания (КД), где поступающие из первого контура продукты неполного сгорания взаимодействуют с воздухом и затем истекают через основное сопло двигателя, создавая тягу. Следует отметить, что наибольшее распространение получили РПД на твердом топливе
    Exact
    [1,2]
    Suffix
    , которые часто именуются также РПДТ. Для повышения энерговооруженности в таких двигателях применяются твердые топлива (ТТ) с высоким содержанием (до 5070%) металлических горючих, вводимых в ТТ в виде тонкодисперсных порошков.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    5147
    Prefix
    Работа в этом направлении ведется, но применительно к рассматриваемой задаче решение пока не найдено. Главная проблема связана с адекватным учетом горения частиц конденсированного горючего
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Поступающие из ГГ в КД горючие компоненты могут быть как конденсированными, так и газообразными. Отметим, что в ПВРД и РПД при моделировании горения газообразных компонентов скорости газофазных реакций чаще всего могут быть приняты бесконечно большими, поскольку время пребывания этих компонентов в КД существенно больше времени протекания соответствующих химических реакций.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    6325
    Prefix
    Это обусловлено, прежде всего, общими газодинамическими схемами изделий и, в частности, схемами используемых воздухозаборных устройств (рис. 1), что в большинстве случаев приводит к существенной асимметрии газодинамической картины течения в КД. а б в Рис. 1. Компоновочные схемы ЛА
    Exact
    [2]
    Suffix
    с ВЗУ, расположенным симметрично (а) и асимметрично (б, в) В КД со сложной геометрией и несимметричным подводом воздуха и продуктов из газогенератора интегральная полнота сгорания определяется в значительной степени газодинамическими факторами.
    (check this in PDF content)

  4. Start
    7351
    Prefix
    Имеющиеся данные показывают, что частицы размером более 30...40 мкм достаточно долго сохраняют начальное направление движения и имеют траектории, близкие к прямолинейным. Более мелкие частицы (особенно, имеющие диаметр менее 10 мкм) движутся в КД, следуя за основным потоком, и могут иметь сложные траектории, особенно в зонах вихревых течений
    Exact
    [4]
    Suffix
    . Следует отметить, что применительно к более простым осесимметричным задачам в ряде случаев возможен одномерный подход или даже аналитическое решение. Для рассматриваемых в данной работе современных схем РПД применим лишь трехмерный вариант решения.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    9379
    Prefix
    Для этого в расчетной области (внутри КД) выделяется некоторая зона (симметричная или несимметричная) и в ней задается распределенное тепловыделение, так, чтобы его интегральная величина соответствовала Qкд
    Exact
    [5]
    Suffix
    . В результате мы получаем расчетные значения температуры и давления в КД и близкие к реальным траектории частиц. Еще раз подчеркнем, что в этом случае частицы считаются негорючими. Такой упрощенный подход представляет интерес лишь с точки зрения анализа поведения частиц в КД.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    9977
    Prefix
    То есть имеется возможность предварительной оценки пространственной формы зоны тепловыделения, времен пребывания частиц, а также вероятности их попадания на стенку. 2. Метод постоянства скорости горения частиц горючего. При такой постановке принимается, что линейная скорость горения частиц горючего (u) постоянна
    Exact
    [5]
    Suffix
    . В этом случае нет необходимости вводить распределенное объемное тепловыделение, т.к. сами частицы являются источником тепла. Скорость горения частиц должна подбираться итерационным методом для адекватного замыкания задачи по интегральному тепловыделению, давлению и температуре в КД.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    28161
    Prefix
    Баумана), предназначенный для численного моделирования дозвуковых, трансзвуковых и сверхзвуковых сжимаемых реагирующих многофазных многокомпонентных турбулентных газовых потоков. Используемая в ПК «HyperFLOW3D» математическая модель
    Exact
    [9,10]
    Suffix
    основана на системе нестационарных уравнений Навье-Стокса для смеси идеальных вязких теплопроводных газов, замыкаемая с помощью уравнений модели турбулентности СпалартаАллмараса. Отметим, что ПК «HyperFLOW3D» позволяет использовать различные модели горения частиц конденсированного горючего, поэтому исходная система уравнений записана в самом общем виде.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    30742
    Prefix
    В базовой версии программного комплекса для моделирования многофазных течений применяется комбинированный метод Эйлера-Лагранжа. Для описания движения конденсированной фазы используется траекторная модель
    Exact
    [10]
    Suffix
    . Изменение параметров частиц по траекториям определяется из уравнений движения и сохранения энергии для каждой из частиц.     2 PP PPX PuuuuCFm dt du ,     2 PP PPX PvvvvCFm dt dv,     2 PP PPX PwwwwCFm dt dw , P P PPPP P d TT mCSNu dt dT)( ()  , где mp = pdp 3 /6 – масса одиночной частицы; Cp, p – теплоемкость и плотность материала частиц; Fp
    (check this in PDF content)

  9. Start
    32362
    Prefix
    /м 3; tn- конкретный момент времени, с; Δtj- время пребывания частицы j-й траектории в пределах контрольного объема, с; uPj - скорость частицы j-й траектории в момент времени , м/с; dPj - текущий диаметр частицы j-й траектории в момент времени , м. Коэффициенты аэродинамического сопротивления сферической частицы Сх и число Нуссельта для частицы Nup вычисляются по следующим зависимостям
    Exact
    [10]
    Suffix
    :                             P P P P PP P P X M M M C Re 3,821,28exp1,25 Re 1 Re 0,4273,0 10,15Re1exp Re 24 4,630,88 0,687 ,  RePr 2,00,459RePr 13,42 2,00,459RePr 0,550,33 0,550,33      P PP P P M Nu, где PRe - относительное число Рейнольдса, PM - относительное число Маха, Pr - число Прандтля.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    32873
    Prefix
    24 4,630,88 0,687 ,  RePr 2,00,459RePr 13,42 2,00,459RePr 0,550,33 0,550,33      P PP P P M Nu, где PRe - относительное число Рейнольдса, PM - относительное число Маха, Pr - число Прандтля. Следует особо остановиться на записи источниковых членов Sρ, SE, SY1 ... SYi-1. В базовом варианте программного комплекса для описания процессов горения используется модель Шваба-Зельдовича
    Exact
    [11]
    Suffix
    . В этом случае скорость газообразных химических реакций принимается бесконечной. Воспламенение смеси компонентов происходит при достижении температуры воспламенения Tf. При этом в каждом конечном объёме, где T ≥ Tf , одновременно могут присутствовать не более трех различных компонентов: а) горючее (газообразное) + продукты сгорания + инертный компонент; б) окислитель + продукты сгорания + инер
    (check this in PDF content)

  11. Start
    33373
    Prefix
    При этом в каждом конечном объёме, где T ≥ Tf , одновременно могут присутствовать не более трех различных компонентов: а) горючее (газообразное) + продукты сгорания + инертный компонент; б) окислитель + продукты сгорания + инертный компонент. Более подробно формализация описываемого механизма представлена в работе
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Следует подчеркнуть, что под газообразным горючим понимаются как горючие элементы, поступающие из ГГ, так и горючие элементы, образующиеся в процессе газификации частиц горючего непосредственно в КД.
    (check this in PDF content)