The 11 reference contexts in paper A. Satin A., V. Solonin I., А. Сатин А., В. Солонин И. (2016) “Влияние геометрии коллектора на распределение расхода теплоносителя в активной зоне модели реактора // A Collector Geometry Impact on the Coolant Flow Distribution in the Reactor Model Core” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:6:p:409-419

  1. Start
    1906
    Prefix
    гидродинамика Введение Организация устойчивого течения теплоносителя в трактах ядерного реактора, снижение гидравлических потерь, обеспечение равномерного распределения расхода по сечению активной зоны является одной из важных научно-технических задач, решаемых в процессе создания реакторной установки для транспортно-энергетического модуля мегаваттного класса
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Варианты проектов данной установки [2] объединяет общее конструкторское решение тракта теплоносителя: после входных патрубков, теплоноситель движется в кольцевом периферийном канале, разворачивается на 180 о в полуэллиптическом подводящем коллекторе, поступает в активную зону и после нее движется к выходным патрубкам.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    1948
    Prefix
    устойчивого течения теплоносителя в трактах ядерного реактора, снижение гидравлических потерь, обеспечение равномерного распределения расхода по сечению активной зоны является одной из важных научно-технических задач, решаемых в процессе создания реакторной установки для транспортно-энергетического модуля мегаваттного класса [1]. Варианты проектов данной установки
    Exact
    [2]
    Suffix
    объединяет общее конструкторское решение тракта теплоносителя: после входных патрубков, теплоноситель движется в кольцевом периферийном канале, разворачивается на 180 о в полуэллиптическом подводящем коллекторе, поступает в активную зону и после нее движется к выходным патрубкам.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    2645
    Prefix
    Течение в подводящем коллекторе определяет образующийся в нем торообразный вихрь. Поведение потока подобной геометрии было исследовано при разработке раздаточных коллекторов водоохлаждаемых реакторов
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Возникающее вихревое течение, при отсутствии соответствующих устройств, является причиной пульсаций расхода и вибраций тепловыделяющих сборок, а распределение скорости в торообразном вихре приводит к неравномерности скорости теплоносителя в сечении активной зоны: меньшим значениям скорости на периферии [4, 5].
    (check this in PDF content)

  4. Start
    2968
    Prefix
    Возникающее вихревое течение, при отсутствии соответствующих устройств, является причиной пульсаций расхода и вибраций тепловыделяющих сборок, а распределение скорости в торообразном вихре приводит к неравномерности скорости теплоносителя в сечении активной зоны: меньшим значениям скорости на периферии
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    . Для управления перераспределением расхода по активной зоне в соответствии с уровнем энерговыделения используются распределительные устройства – дефлекторы, а также особенности конструкции входных решеток активных зон [6].
    (check this in PDF content)

  5. Start
    3199
    Prefix
    Для управления перераспределением расхода по активной зоне в соответствии с уровнем энерговыделения используются распределительные устройства – дефлекторы, а также особенности конструкции входных решеток активных зон
    Exact
    [6]
    Suffix
    . В работе впервые исследуется влияние геометрия входных решеток на осредненное и пульсационное течение в полусферическом коллекторе и на входе в активную зону в модели трактов теплоносителя газоохлаждаемого реактора и даются рекомендации по конструктивному исполнению коллекторных трактов течения теплоносителя. 1.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    4514
    Prefix
    При анализе менялась пористость входной решетки (5) с 0,1 до 0,5. Диаметр входных отверстий был равен 10 мм. Для верификации расчетных исследований влияния пористости входных решеток на распределение скоростей перед активной зоной в ANSYS CFX
    Exact
    [7]
    Suffix
    использовались экспериментальные результаты, полученные на газодинамической модели No2 (рисунок 2). В этой модели имитируется активная зона из 55 цилиндрических стержней диаметром 25 мм.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    5865
    Prefix
    Для измерения средней скорости использовался цилиндрический поперечно обтекаемый зонд давления диаметром 3 мм с одним радиально расположенным импульсным отверстием диаметром 0,4 мм. Тарировка зонда с использованием аэродинамической трубы термоанемометра DISA
    Exact
    [8]
    Suffix
    , показала, что давление в импульсном отверстии, ориентированном навстречу потоку, равно динамическому напору потока с погрешностью 6 %, а разность давлений при ориентации импульсного отверстия навстречу и по потоку составляет приблизительно 1,29 динамического напора потока с погрешностью 16 %.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    6232
    Prefix
    термоанемометра DISA [8], показала, что давление в импульсном отверстии, ориентированном навстречу потоку, равно динамическому напору потока с погрешностью 6 %, а разность давлений при ориентации импульсного отверстия навстречу и по потоку составляет приблизительно 1,29 динамического напора потока с погрешностью 16 %. Отличие результатов тарировки от других известных
    Exact
    [9]
    Suffix
    связано с турбулентностью тарировочного потока, в котором динамических напор, измеряемый зондом, превышает динамический напор потока со средней скоростью _ w на величину )w/w1( _ 2 _ 2 , где _ w'2 - среднеквадратичное значение продольной скорости потока.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    7598
    Prefix
    В тоже время при измерениях в областях между входными отверстиями дроссельных устройств показания зонда будут недостоверны вследствие близости зонда к непроницаемой поверхности входной решетки. Здесь течение подобно исследованному в
    Exact
    [10]
    Suffix
    , поток перестраивается, уменьшается его осевая скорость, увеличивается статическое давление в набегающем потоке 2. Численное моделирование течения в модели трактов теплоносителя Для выявления особенностей течения на входе в имитатор активной зоны и в областях, не доступных для экспериментальных измерений, был выполнен численный анализ течения в модели.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    8093
    Prefix
    Численное моделирование течения в модели трактов теплоносителя Для выявления особенностей течения на входе в имитатор активной зоны и в областях, не доступных для экспериментальных измерений, был выполнен численный анализ течения в модели. При численном моделировании использован конечноэлементный метод в программном комплексе ANSYS CFX v 14
    Exact
    [7]
    Suffix
    , отличительной особенностью которого является возможность автоматического построения сеток, что важно ввиду сложной геометрии трактов рассматриваемых моделей реакторной установки. Расчеты выполнены с применением стандартной линейной k – ε модели турбулентности [11], хорошо зарекомендовавшей себя при анализах сложных неавтомодельных течений с изменяющимися харак
    (check this in PDF content)

  11. Start
    8380
    Prefix
    моделировании использован конечноэлементный метод в программном комплексе ANSYS CFX v 14 [7], отличительной особенностью которого является возможность автоматического построения сеток, что важно ввиду сложной геометрии трактов рассматриваемых моделей реакторной установки. Расчеты выполнены с применением стандартной линейной k – ε модели турбулентности
    Exact
    [11]
    Suffix
    , хорошо зарекомендовавшей себя при анализах сложных неавтомодельных течений с изменяющимися характеристиками турбулентности. Использованы следующие балансные уравнения несжимаемой жидкости: - уравнение движения жидкости           jj ij ji i j j xx p x V V  ; (1) - уравнение неразрывности 0    jj j x V , (2) где компоненты тензора напряжений и скоростей деформац
    (check this in PDF content)