The 79 reference contexts in paper D. Kochurov S., N. Schegolev L., S. Burtsev A., Д. Кочуров С., Н. Щеголев Л., С. Бурцев А. (2016) “Исследование влияния состава бинарных смесей инертных газов на их теплофизические свойства // Investigating the Effect of the Binary Mixtures Composition of Noble Gases on Their Thermodynamic and Transport Properties” / spz:neicon:technomag:y:2015:i:1:p:217-237

  1. Start
    1961
    Prefix
    слова: инертные газы, газодинамическое энергоразделение, число Прандтля, труба Леонтьева, замкнутые газотурбинные установки, коэффициент восстановления температуры, газовые смеси, бинарные смеси, теплофизические свойства Введение Смеси газов с малым значением числа Прандтля рассматриваются в качестве перспективных рабочих тел для замкнутых газотурбинных установок
    Exact
    [1, 2]
    Suffix
    , термоакустических устройств [3, 4] и устройства газодинамической температурной стратификации в сверхзвуковом потоке газа, получившего наименование трубы Леонтьева [5, 6]. Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанц
    (check this in PDF content)

  2. Start
    2000
    Prefix
    энергоразделение, число Прандтля, труба Леонтьева, замкнутые газотурбинные установки, коэффициент восстановления температуры, газовые смеси, бинарные смеси, теплофизические свойства Введение Смеси газов с малым значением числа Прандтля рассматриваются в качестве перспективных рабочих тел для замкнутых газотурбинных установок [1, 2], термоакустических устройств
    Exact
    [3, 4]
    Suffix
    и устройства газодинамической температурной стратификации в сверхзвуковом потоке газа, получившего наименование трубы Леонтьева [5, 6]. Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанциях наземного базирования [7].
    (check this in PDF content)

  3. Start
    2140
    Prefix
    смеси, бинарные смеси, теплофизические свойства Введение Смеси газов с малым значением числа Прандтля рассматриваются в качестве перспективных рабочих тел для замкнутых газотурбинных установок [1, 2], термоакустических устройств [3, 4] и устройства газодинамической температурной стратификации в сверхзвуковом потоке газа, получившего наименование трубы Леонтьева
    Exact
    [5, 6]
    Suffix
    . Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанциях наземного базирования [7].
    (check this in PDF content)

  4. Start
    2387
    Prefix
    Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанциях наземного базирования
    Exact
    [7]
    Suffix
    . При этом для ЗГТУ выбор схемного решения [8, 9] и рабочего тела [10, 11] является одной из наиболее сложных задач при их проектировании. Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15].
    (check this in PDF content)

  5. Start
    2478
    Prefix
    Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанциях наземного базирования [7]. При этом для ЗГТУ выбор схемного решения
    Exact
    [8, 9]
    Suffix
    и рабочего тела [10, 11] является одной из наиболее сложных задач при их проектировании. Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15].
    (check this in PDF content)

  6. Start
    2501
    Prefix
    Замкнутые газотурбинные установки (ЗГТУ) являются эффективными, компактными и универсальными энергетическими машинами, рекомендуемыми к применению в космических летательных аппаратах, а также на электростанциях наземного базирования [7]. При этом для ЗГТУ выбор схемного решения [8, 9] и рабочего тела
    Exact
    [10, 11]
    Suffix
    является одной из наиболее сложных задач при их проектировании. Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15].
    (check this in PDF content)

  7. Start
    2670
    Prefix
    При этом для ЗГТУ выбор схемного решения [8, 9] и рабочего тела [10, 11] является одной из наиболее сложных задач при их проектировании. Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля
    Exact
    [12]
    Suffix
    позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15]. При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17].
    (check this in PDF content)

  8. Start
    2734
    Prefix
    При этом для ЗГТУ выбор схемного решения [8, 9] и рабочего тела [10, 11] является одной из наиболее сложных задач при их проектировании. Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины
    Exact
    [13, 14]
    Suffix
    и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15]. При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17].
    (check this in PDF content)

  9. Start
    2807
    Prefix
    Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности
    Exact
    [15]
    Suffix
    . При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17]. Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения
    (check this in PDF content)

  10. Start
    2883
    Prefix
    Использование бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15]. При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт
    Exact
    [10, 16]
    Suffix
    , так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17]. Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности [25, 26] и т.д.
    (check this in PDF content)

  11. Start
    2981
    Prefix
    бинарных смесей инертных газов с низким значением числа Прандтля [12] позволяет получить достаточно эффективные турбомашины [13, 14] и в 1,5-2 раза более компактные теплообменные поверхности [15]. При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт
    Exact
    [17]
    Suffix
    . Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности [25, 26] и т.д.
    (check this in PDF content)

  12. Start
    3037
    Prefix
    При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17]. Исследования, проведенные для трубы Леонтьева
    Exact
    [18, 19]
    Suffix
    , показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности [25, 26] и т.д.
    (check this in PDF content)

  13. Start
    3135
    Prefix
    При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17]. Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры
    Exact
    [20]
    Suffix
    , который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности [25, 26] и т.д. Данная работа посвящена исследованию влияния состава бинарных смесей инертных газов на теплофизические и транспортные свойства этих смесей по методике, аналогичной представленной в работе [27], и верификации их по известным данным экспериментальных и чи
    (check this in PDF content)

  14. Start
    3183
    Prefix
    При этом они могут быть рассчитаны на выработку как десятков киловатт [10, 16], так и в случае многовальных машин (чаще поверхностного базирования) – более 100 - 150 МВт [17]. Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения
    Exact
    [21, 22]
    Suffix
    , значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности [25, 26] и т.д. Данная работа посвящена исследованию влияния состава бинарных смесей инертных газов на теплофизические и транспортные свойства этих смесей по методике, аналогичной представленной в работе [27], и верификации их по известным данным экспериментальных и численных исследований. 1.
    (check this in PDF content)

  15. Start
    3218
    Prefix
    Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля
    Exact
    [23, 24]
    Suffix
    , рельефа поверхности [25, 26] и т.д. Данная работа посвящена исследованию влияния состава бинарных смесей инертных газов на теплофизические и транспортные свойства этих смесей по методике, аналогичной представленной в работе [27], и верификации их по известным данным экспериментальных и численных исследований. 1.
    (check this in PDF content)

  16. Start
    3248
    Prefix
    Исследования, проведенные для трубы Леонтьева [18, 19], показали, что ее эффективность определяется коэффициентом восстановления температуры [20], который сильно зависит от режима течения [21, 22], значения числа Прандтля [23, 24], рельефа поверхности
    Exact
    [25, 26]
    Suffix
    и т.д. Данная работа посвящена исследованию влияния состава бинарных смесей инертных газов на теплофизические и транспортные свойства этих смесей по методике, аналогичной представленной в работе [27], и верификации их по известным данным экспериментальных и численных исследований. 1.
    (check this in PDF content)

  17. Start
    3462
    Prefix
    Данная работа посвящена исследованию влияния состава бинарных смесей инертных газов на теплофизические и транспортные свойства этих смесей по методике, аналогичной представленной в работе
    Exact
    [27]
    Suffix
    , и верификации их по известным данным экспериментальных и численных исследований. 1. Анализ областей целесообразного использования бинарных смесей инертных газов На данный момент основным способом повышения эффективности устройства газодинамической стратификации является применение рабочих тел с низкими значениями числа Прандтля [12].
    (check this in PDF content)

  18. Start
    3812
    Prefix
    Анализ областей целесообразного использования бинарных смесей инертных газов На данный момент основным способом повышения эффективности устройства газодинамической стратификации является применение рабочих тел с низкими значениями числа Прандтля
    Exact
    [12]
    Suffix
    . В работах [12, 28] приведен краткий обзор известных на сегодняшний день газовых смесей инертных и неинертных газов, которые при определенном соотношении их компонентов обладают минимальным значением числа Прандтля, лежащем в пределах от 0,1 до 0,6.
    (check this in PDF content)

  19. Start
    3828
    Prefix
    Анализ областей целесообразного использования бинарных смесей инертных газов На данный момент основным способом повышения эффективности устройства газодинамической стратификации является применение рабочих тел с низкими значениями числа Прандтля [12]. В работах
    Exact
    [12, 28]
    Suffix
    приведен краткий обзор известных на сегодняшний день газовых смесей инертных и неинертных газов, которые при определенном соотношении их компонентов обладают минимальным значением числа Прандтля, лежащем в пределах от 0,1 до 0,6.
    (check this in PDF content)

  20. Start
    4110
    Prefix
    В работах [12, 28] приведен краткий обзор известных на сегодняшний день газовых смесей инертных и неинертных газов, которые при определенном соотношении их компонентов обладают минимальным значением числа Прандтля, лежащем в пределах от 0,1 до 0,6. Согласно данным разных работ
    Exact
    [14, 26, 27, 29, 30]
    Suffix
    минимальным значением числа Прандтля, равным 0,21-0,22, из бинарных смесей инертных газов обладает смесь гелия с ксеноном He-Xe с молекулярной массой в интервале 40-50 г/моль. В то же время, характерным минимумом значения числа Прандтля в зависимости от соотношения компонентов обладают все бинарные смеси инертных газов [27, 29].
    (check this in PDF content)

  21. Start
    4473
    Prefix
    данным разных работ [14, 26, 27, 29, 30] минимальным значением числа Прандтля, равным 0,21-0,22, из бинарных смесей инертных газов обладает смесь гелия с ксеноном He-Xe с молекулярной массой в интервале 40-50 г/моль. В то же время, характерным минимумом значения числа Прандтля в зависимости от соотношения компонентов обладают все бинарные смеси инертных газов
    Exact
    [27, 29]
    Suffix
    . Инертные (благородные) газы, являясь химически инертными, представляются перспективными рабочими телами для замкнутых энергоустановок. Их применение позволяет избежать проблем с загрязнением проточных частей установки и коррозией ее элементов [30].
    (check this in PDF content)

  22. Start
    4738
    Prefix
    Инертные (благородные) газы, являясь химически инертными, представляются перспективными рабочими телами для замкнутых энергоустановок. Их применение позволяет избежать проблем с загрязнением проточных частей установки и коррозией ее элементов
    Exact
    [30]
    Suffix
    . Так, гелий (He) обладает очень хорошими термодинамическими и транспортными характеристиками, но, имея маленькую молекулярную массу, он значительно повышает аэродинамическую нагрузку на лопатки турбомашин, что заставляет увеличивать их габариты и массу для обеспечения прочности, либо увеличивать число ступеней при использовании машины с осевым током рабочего тел
    (check this in PDF content)

  23. Start
    5466
    Prefix
    Гелий (He), будучи кроме всего прочего одним из самых дешевых инертных рабочих тел, широко применяется в установках поверхностного базирования, где ограничение по массе и компоновке отсутствует, но имеется строгое ограничение по стоимости эксплуатации (требование к высокому КПД) и требование к большим вырабатываемым мощностям
    Exact
    [29]
    Suffix
    . Инертные газы с более высокой молекулярной массой, такие как неон (Ne), аргон (Ar), криптон (Kr) и ксенон (Xe), обладают заметно худшими теплофизическими и транспортными характеристиками, но при их использовании в качестве рабочих тел аэродинамическая нагрузка значительно снижается, что позволяет снизить массу и размеры установки, а также число ступеней при примене
    (check this in PDF content)

  24. Start
    5928
    Prefix
    более высокой молекулярной массой, такие как неон (Ne), аргон (Ar), криптон (Kr) и ксенон (Xe), обладают заметно худшими теплофизическими и транспортными характеристиками, но при их использовании в качестве рабочих тел аэродинамическая нагрузка значительно снижается, что позволяет снизить массу и размеры установки, а также число ступеней при применении осевой машины
    Exact
    [30]
    Suffix
    . При использовании смеси He с более тяжелым инертным газом, таким как Kr или Xe, свойства полученной бинарной смеси, как правило, сильно превосходят свойства отдельно взятых компонентов с той же молекулярной массой [11].
    (check this in PDF content)

  25. Start
    6162
    Prefix
    При использовании смеси He с более тяжелым инертным газом, таким как Kr или Xe, свойства полученной бинарной смеси, как правило, сильно превосходят свойства отдельно взятых компонентов с той же молекулярной массой
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Установлено, что бинарные смеси He с Kr или Xe с молекулярной массой порядка 22 и 40 соответственно имеют несколько большие коэффициенты теплоотдачи и значительно снижают массу и габариты турбомашины, а также площади поверхностей теплообмена [11, 14].
    (check this in PDF content)

  26. Start
    6412
    Prefix
    Установлено, что бинарные смеси He с Kr или Xe с молекулярной массой порядка 22 и 40 соответственно имеют несколько большие коэффициенты теплоотдачи и значительно снижают массу и габариты турбомашины, а также площади поверхностей теплообмена
    Exact
    [11, 14]
    Suffix
    . На основании изучения термодинамического цикла показано [31, 32], что можно достичь значительных снижений затрат при использовании замкнутого газотурбинного цикла за счет применения в качестве рабочего тела смеси более тяжелого инертного газа с гелием. 2.
    (check this in PDF content)

  27. Start
    6483
    Prefix
    Установлено, что бинарные смеси He с Kr или Xe с молекулярной массой порядка 22 и 40 соответственно имеют несколько большие коэффициенты теплоотдачи и значительно снижают массу и габариты турбомашины, а также площади поверхностей теплообмена [11, 14]. На основании изучения термодинамического цикла показано
    Exact
    [31, 32]
    Suffix
    , что можно достичь значительных снижений затрат при использовании замкнутого газотурбинного цикла за счет применения в качестве рабочего тела смеси более тяжелого инертного газа с гелием. 2. Корректировка методики исследования В работе [27] представлена подробная методика расчета теплофизических и транспортных свойств смесей газов полуэмпирическим методом в программе Tetra.
    (check this in PDF content)

  28. Start
    6731
    Prefix
    На основании изучения термодинамического цикла показано [31, 32], что можно достичь значительных снижений затрат при использовании замкнутого газотурбинного цикла за счет применения в качестве рабочего тела смеси более тяжелого инертного газа с гелием. 2. Корректировка методики исследования В работе
    Exact
    [27]
    Suffix
    представлена подробная методика расчета теплофизических и транспортных свойств смесей газов полуэмпирическим методом в программе Tetra. Там же проведена верификация результатов расчета по этой методике для значений числа Прандтля смесей инертных (He-Xe, He-Kr, He-Ar, He-Ne, Ne-Ar, Ne-Kr, Ne-Xe, Ar-Kr, ArXe, Kr-Xe) и неинертных (He-CH4, He-N2, He-Воздух, He-O2, He-CO2) газов в шир
    (check this in PDF content)

  29. Start
    7900
    Prefix
    Аналогичные по качеству результаты были получены при расчетах числа Прандтля для рассмотренных бинарных смесей инертных газов и при давлениях, превышающих 0,1 МПа (до 7 МПа) и высоких температурах (1200 К) при любых молекулярных массах смесей и подтверждены, например данными работы
    Exact
    [33]
    Suffix
    . Значительное расхождение данных верификации и расчетных данных Tetra для бинарных смесей инертных газов начиналось только при давлениях свыше 2 МПа, низких температурах (400 К) и молекулярных массах смесей, превышающих 40 г/моль (молекулярная масса Xe).
    (check this in PDF content)

  30. Start
    8888
    Prefix
    Наибольший интерес представляют транспортные параметры и , так как помимо того, что их значения необходимы для расчета числа Прандтля, они в значительной степени определяют потери давления и коэффициенты теплоотдачи в любом устройстве, работа которого связана с процессами теплообмена
    Exact
    [14, 34]
    Suffix
    . Расчет значений и наиболее трудоемок, так как даже при расчете первого приближения их значений методом Гиршфельдера, основанном на подходе ЧепменаЭнскога для разреженных одноатомарных газов, требуется знание обеих силовых постоянных межмолекулярного потенциала Леннарда-Джонса для каждого компонента смеси c дальнейшим вычислением этих постоянных для самой смеси
    (check this in PDF content)

  31. Start
    9564
    Prefix
    Леннарда-Джонса для каждого компонента смеси c дальнейшим вычислением этих постоянных для самой смеси по эмпирическим выражениям, подсчетом приведенных температур и нахождением интеграла столкновений, предварительным расчетом транспортных параметров чистых компонентов и “чистой” смеси и, наконец, подстановкой всего найденного в выражение интересующего параметра смеси
    Exact
    [34, 35, 36]
    Suffix
    . При этом, если при расчете значений коэффициента динамической вязкости смеси методом Гиршфельдера достаточно для получения точных результатов включить в решение уравнения Больцмана с использованием полиномиального разложения Сонина только члены первого порядка (благодаря быстрой сходимости полинома Сонина), то при расчете значений коэффициента теплопроводности смесей этим
    (check this in PDF content)

  32. Start
    10321
    Prefix
    теплопроводности смесей этим же методом требуется введение эмпирического поправочного коэффициента третьего порядка Сингха, так как значения коэффициента теплопроводности более чувствительны к разности размеров молекул компонентов смеси, разнице в их молекулярных массах, а также к зависимости особенностей взаимодействия молекул от температуры и концентрации компонентов
    Exact
    [34, 35]
    Suffix
    . Расчет значений удельной теплоемкости (например, массовой) для смеси часто ведется по простому соотношению аддитивности [33] где – массовая доля i-ого компонента смеси, – массовая удельная теплоемкость i-ого компонента смеси.
    (check this in PDF content)

  33. Start
    10449
    Prefix
    , так как значения коэффициента теплопроводности более чувствительны к разности размеров молекул компонентов смеси, разнице в их молекулярных массах, а также к зависимости особенностей взаимодействия молекул от температуры и концентрации компонентов [34, 35]. Расчет значений удельной теплоемкости (например, массовой) для смеси часто ведется по простому соотношению аддитивности
    Exact
    [33]
    Suffix
    где – массовая доля i-ого компонента смеси, – массовая удельная теплоемкость i-ого компонента смеси. Причем удельная теплоемкость для компонента смеси может быть получена с использованием фундаментальных термодинамических соотношений [29], трудности использования которых могут состоять только в нахождении второго и третьего вириальных коэффициен
    (check this in PDF content)

  34. Start
    10700
    Prefix
    значений удельной теплоемкости (например, массовой) для смеси часто ведется по простому соотношению аддитивности [33] где – массовая доля i-ого компонента смеси, – массовая удельная теплоемкость i-ого компонента смеси. Причем удельная теплоемкость для компонента смеси может быть получена с использованием фундаментальных термодинамических соотношений
    Exact
    [29]
    Suffix
    , трудности использования которых могут состоять только в нахождении второго и третьего вириальных коэффициентов для каждого компонента смеси. 3. Верификация и анализ результатов численных исследований На рис. 1 – 6 приведены результаты расчета значений коэффициента динамической вязкости [мПа·с] и коэффициента теплопроводности [ ] для перспективных бинарных смесей инертных
    (check this in PDF content)

  35. Start
    11621
    Prefix
    Верификация проведена по справочным данным и результатам расчетов сторонних авторов, использовавших при расчете полуэмпирический метод, основанный на расширенной кинетической теории газов, разработанной специально для плотных газов и смесей, и хорошо зарекомендовавший себя по точности получаемых результатов в сравнении с данными экспериментов
    Exact
    [14, 30]
    Suffix
    . Расширенная кинетическая теория газов базируется на подходе Чепмена-Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данны
    (check this in PDF content)

  36. Start
    11871
    Prefix
    Расширенная кинетическая теория газов базируется на подходе Чепмена-Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа
    Exact
    [11, 29]
    Suffix
    . 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 4
    (check this in PDF content)

  37. Start
    11916
    Prefix
    Расширенная кинетическая теория газов базируется на подходе Чепмена-Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    ; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr
    (check this in PDF content)

  38. Start
    11943
    Prefix
    Расширенная кинетическая теория газов базируется на подходе Чепмена-Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные
    Exact
    [30]
    Suffix
    для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К.
    (check this in PDF content)

  39. Start
    12002
    Prefix
    Расширенная кинетическая теория газов базируется на подходе Чепмена-Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К.
    (check this in PDF content)

  40. Start
    12070
    Prefix
    -Энскога для разреженных одноатомарных газов и одновременно использует двухпараметрический закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К.
    (check this in PDF content)

  41. Start
    12138
    Prefix
    закон соответственных состояний для учета больших давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К. Рис. 1. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – ра
    (check this in PDF content)

  42. Start
    12194
    Prefix
    давлений и плотностей газа [11, 29]. 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К. Рис. 1. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 –
    (check this in PDF content)

  43. Start
    12256
    Prefix
    методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 100 °C; 8 – справочные данные [38] для смеси He-Ar при p = 0,1 МПа и t = 200 °C; 9 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К. Рис. 1. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 400 К; 8 – справочны
    (check this in PDF content)

  44. Start
    12530
    Prefix
    данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 400 К; 11 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К. Рис. 1. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    ; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 400 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К.
    (check this in PDF content)

  45. Start
    12558
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные
    Exact
    [29]
    Suffix
    для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 400 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К. Рис. 2. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 400 К Из рисунков 1, 2 , 3 и 4 видно, что резкий рост ко
    (check this in PDF content)

  46. Start
    12619
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Ar при p = 7 МПа и T = 400 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К. Рис. 2. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 400 К Из рисунков 1, 2 , 3 и 4 видно, что резкий рост коэффициента динамической вязкости при увеличении молекулярной масс
    (check this in PDF content)

  47. Start
    12675
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 400 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 400 К; 8 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К. Рис. 2. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 400 К Из рисунков 1, 2 , 3 и 4 видно, что резкий рост коэффициента динамической вязкости при увеличении молекулярной массы смесей от значения 4 г/моль до значения 40 г/моль хорошо о
    (check this in PDF content)

  48. Start
    13443
    Prefix
    При этом максимальные расхождения не превышают 6 % (He-Xe смесь с молекулярной массой 40 г/моль) при температуре 400 К и 5 % при температуре 1200 К (He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    ; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  49. Start
    13470
    Prefix
    При этом максимальные расхождения не превышают 6 % (He-Xe смесь с молекулярной массой 40 г/моль) при температуре 400 К и 5 % при температуре 1200 К (He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные
    Exact
    [30]
    Suffix
    для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  50. Start
    13532
    Prefix
    При этом максимальные расхождения не превышают 6 % (He-Xe смесь с молекулярной массой 40 г/моль) при температуре 400 К и 5 % при температуре 1200 К (He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  51. Start
    13589
    Prefix
    расхождения не превышают 6 % (He-Xe смесь с молекулярной массой 40 г/моль) при температуре 400 К и 5 % при температуре 1200 К (He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К. Рис. 3. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 -
    (check this in PDF content)

  52. Start
    13648
    Prefix
    массой 40 г/моль) при температуре 400 К и 5 % при температуре 1200 К (He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К. Рис. 3. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К;
    (check this in PDF content)

  53. Start
    13712
    Prefix
    He-Kr смесь с молекулярной массой 20 г/моль). 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 2 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К. Рис. 3. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – спра
    (check this in PDF content)

  54. Start
    13990
    Prefix
    [38] для He при p = 0,1 МПа и T = 1173 К; 9 – справочные данные [38] для Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К; 10 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 0,1 МПа и T = 1200 К. Рис. 3. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    ; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  55. Start
    14017
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные
    Exact
    [29]
    Suffix
    для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 4. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К;
    (check this in PDF content)

  56. Start
    14079
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 4. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 -
    (check this in PDF content)

  57. Start
    14136
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27]; 4 - 6 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 4. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К;
    (check this in PDF content)

  58. Start
    14413
    Prefix
    данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 7 – справочные данные [38] для Ar при p = 7 МПа и T = 1200 К; 8 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 4. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные
    (check this in PDF content)

  59. Start
    14467
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – спра
    (check this in PDF content)

  60. Start
    14509
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные
    Exact
    [30]
    Suffix
    для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа
    (check this in PDF content)

  61. Start
    14574
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные
    Exact
    [30]
    Suffix
    для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  62. Start
    14637
    Prefix
    массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  63. Start
    14705
    Prefix
    и температуре T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 1200 К. Рис. 5.
    (check this in PDF content)

  64. Start
    14773
    Prefix
    T = 400 К; 4 - 6 – расчет для смесей по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 1200 К. Рис. 5. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T =
    (check this in PDF content)

  65. Start
    14838
    Prefix
    К; 7 - 9 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [30] для смесей при p = 2 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 373 К; 14 – справочные данные [38] для смеси He-Xe при p = 0,1 МПа и T = 423 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 2 МПа и T = 1200 К. Рис. 5. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 4
    (check this in PDF content)

  66. Start
    15126
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и X
    (check this in PDF content)

  67. Start
    15173
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные
    (check this in PDF content)

  68. Start
    15215
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные
    Exact
    [29]
    Suffix
    для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  69. Start
    15280
    Prefix
    Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные
    Exact
    [29]
    Suffix
    для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  70. Start
    15343
    Prefix
    массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 2 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К.
    (check this in PDF content)

  71. Start
    15405
    Prefix
    и температурах T = 400 К и T = 1200 К 1 - 3 – расчет для смесей по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные
    Exact
    [38]
    Suffix
    для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 6. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К Значения коэффициента динамической
    (check this in PDF content)

  72. Start
    15464
    Prefix
    по методике [27] при T = 400 К; 4 - 6 – расчет для по методике [27] при T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 6. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К Значения коэффициента динамической вязкости He-Ar смеси практически не отличаются от данных верифи
    (check this in PDF content)

  73. Start
    15529
    Prefix
    T = 1200 К; 7 - 9 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 400 К; 10 - 12 – расчетные данные [29] для смесей при p = 7 МПа и T = 1200 К; 13 – справочные данные [38] для He и Ar при p = 10 МПа и T = 400 К; 14 – справочные данные [38] для He при p = 10 МПа и T = 1200 К; 15 – справочные данные [39] для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 400 К; 16 – справочные данные
    Exact
    [39]
    Suffix
    для Ar, Kr и Xe при p = 7 МПа и T = 1200 К. Рис. 6. Зависимость динамической вязкости μ от молекулярной массы смеси M для бинарных смесей инертных газов при давлении p = 7 МПа и температурах T = 400 К и T = 1200 К Значения коэффициента динамической вязкости He-Ar смеси практически не отличаются от данных верификации во всем рассмотренном диапазоне давлений и температур, и л
    (check this in PDF content)

  74. Start
    16756
    Prefix
    Однако для He-Xe смеси при этом же давлении и температуре расхождение растет вплоть до значения 25 % для чистого Xe, а при остальных рассмотренных давлениях и температурах не превышает 10 %. Обобщая выше сказанное, можно сделать следующий вывод. Погрешность в расчетах коэффициента динамической вязкости по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    по сравнению с результатами расчета по расширенной кинетической теории газов [11] растет с увеличением давления, уменьшением температуры, увеличением молекулярной массы смеси и увеличением разности в молекулярных массах компонентов смеси.
    (check this in PDF content)

  75. Start
    16845
    Prefix
    Обобщая выше сказанное, можно сделать следующий вывод. Погрешность в расчетах коэффициента динамической вязкости по методике [27] по сравнению с результатами расчета по расширенной кинетической теории газов
    Exact
    [11]
    Suffix
    растет с увеличением давления, уменьшением температуры, увеличением молекулярной массы смеси и увеличением разности в молекулярных массах компонентов смеси. Этот вывод так не противоречит данным работ [11, 12, 29].
    (check this in PDF content)

  76. Start
    17058
    Prefix
    Погрешность в расчетах коэффициента динамической вязкости по методике [27] по сравнению с результатами расчета по расширенной кинетической теории газов [11] растет с увеличением давления, уменьшением температуры, увеличением молекулярной массы смеси и увеличением разности в молекулярных массах компонентов смеси. Этот вывод так не противоречит данным работ
    Exact
    [11, 12, 29]
    Suffix
    . Результаты расчета значений коэффициента теплопроводности по методике [27], приведенные на рисунках 5 и 6, для He-Ar и He-Kr смеси полностью совпадают с данными верификации при всех давлениях и температурах.
    (check this in PDF content)

  77. Start
    17147
    Prefix
    27] по сравнению с результатами расчета по расширенной кинетической теории газов [11] растет с увеличением давления, уменьшением температуры, увеличением молекулярной массы смеси и увеличением разности в молекулярных массах компонентов смеси. Этот вывод так не противоречит данным работ [11, 12, 29]. Результаты расчета значений коэффициента теплопроводности по методике
    Exact
    [27]
    Suffix
    , приведенные на рисунках 5 и 6, для He-Ar и He-Kr смеси полностью совпадают с данными верификации при всех давлениях и температурах. Исключение составляет локальное расхождение для He-Kr смеси с молекулярной массой 40 г/моль, равное около 15 %, причина которого не известна.
    (check this in PDF content)

  78. Start
    17505
    Prefix
    Исключение составляет локальное расхождение для He-Kr смеси с молекулярной массой 40 г/моль, равное около 15 %, причина которого не известна. Для He-Xe смеси при всех температурах и давлениях методика
    Exact
    [27]
    Suffix
    несколько занижает результаты расчета коэффициента теплопроводности по сравнению с данными верификации, при этом расхождение минимально у чистых компонентов He и Xe и увеличивается при приближении к середине интервала молекулярных масс смесей.
    (check this in PDF content)

  79. Start
    18268
    Prefix
    По мере приближения молекулярной массы к середине интервала расхождение растет до 30 % для 60 г/моль при температуре 1200 К при всех давлениях, а для температуры 400 К – до 20 % для той же молекулярной массы при всех давлениях. При расчете значения числа Прандтля суммарная погрешность оказывается ниже, т.к. занижение методикой
    Exact
    [27]
    Suffix
    значений коэффициента теплопроводности для He-Xe смеси с увеличением температуры для всех молекулярных масс может скомпенсировать занижение значений коэффициента динамической вязкости, описанное выше.
    (check this in PDF content)