The 11 reference contexts in paper S. Grubyy V., V. Lapshin V., В. Лапшин В., С. Грубый В. (2016) “Моделирование процесса и разработка технологии сверхточной обработки плоских отражателей однорезцовой алмазной фрезерной головкой // Process modeling and ultra-precision machining technology development for flat reflectors using a diamond milling head” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:2:p:49-74

  1. Start
    1028
    Prefix
    В обеспечение этого направления по литературным данным были проведены исследования стойкости инструмента, изучено влияние радиуса округления режущей кромки на параметры процесса, а также выполнено конечноэлементное моделирование и предложены различные расчетные модели, характеризующие процесс сверхточной и микрообработки. Например, Chee Keong Ng в работе
    Exact
    [1]
    Suffix
    приводит результаты исследования по сверхточной обработке алюминия марки 7075, свойства которого близки к свойствам сплава АМг6. В качестве режущего инструмента использован алмазный резец с прямолинейной режущей кромкой шириной 2 мм.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    1632
    Prefix
    Результаты замеров сил резания с помощью динамометра показали, что нормальная сила изменяется в пределах от 0,36 Н до 3,34 Н, а осевая сила изменяется от 0,53 Н до 1,46 Н. В статье представлено моделирование процесса резания с использованием двух моделей – Oxley
    Exact
    [2]
    Suffix
    и Manjunathaiah and Endres [3]. Модель Oxley использована для расчета таких параметров как сила резания, угол сдвига, температура резания. Для этого напряжения пластического течения рассчитываются по уравнению Джонсона-Кука: 0 () 1ln m n m TT АB C DE TT ε σε ε ∞ ∞  − =++−  −     , где ε - деформация, ε - скорость деформации, 0ε - относительная
    (check this in PDF content)

  3. Start
    1664
    Prefix
    Результаты замеров сил резания с помощью динамометра показали, что нормальная сила изменяется в пределах от 0,36 Н до 3,34 Н, а осевая сила изменяется от 0,53 Н до 1,46 Н. В статье представлено моделирование процесса резания с использованием двух моделей – Oxley [2] и Manjunathaiah and Endres
    Exact
    [3]
    Suffix
    . Модель Oxley использована для расчета таких параметров как сила резания, угол сдвига, температура резания. Для этого напряжения пластического течения рассчитываются по уравнению Джонсона-Кука: 0 () 1ln m n m TT АB C DE TT ε σε ε ∞ ∞  − =++−  −     , где ε - деформация, ε - скорость деформации, 0ε - относительная скорость деформации, T – темпера
    (check this in PDF content)

  4. Start
    3568
    Prefix
    Недостатком этой модели является то, что необходимо задавать значения θ,ψ,φ для различных материалов, а параметры S и k получены автором непосредственно по результатам экспериментов. В экспериментах Kai Liu
    Exact
    [4]
    Suffix
    использовались детали из алюминия Al5083-H116. Режущий инструмент использовался такой же, как и в испытаниях Chee Keong Ng. Здесь приведена термомеханическая конечно-элементная модель для описания процесса ортогонального микрорезания.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    4491
    Prefix
    Объяснить это явление можно упрочнением материала, деформациями в поверхностном слое, влиянием радиуса округления режущей кромки и энергией, требуемой для образования новых поверхностей посредством пластического разрушения. В статье, написанной Wu и Lee
    Exact
    [5]
    Suffix
    , также уделено внимание конечно-элементному моделированию процесса алмазного точения. Рассмотрены вопросы создания модели материала, применения адаптивной технологии нанесения сетки, моделирования процесса стружкообразования, а также взаимодействия инструмента и заготовки.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    9699
    Prefix
    Для геометрических размеров поверхности отражателя на рис. 1 длина пути резания одного прохода на черновых режимах составляет 1,33 км, а для одного прохода на чистовых режимах - 2,42 км. 1.3. Расчёт сил и температур резания Расчёт сил резания выполнен по методике, изложенной в пособии С.В. Грубого
    Exact
    [6]
    Suffix
    . Схема распределения сил на режущем клине алмазного резца показана на рисунке 7. Лезвие резца имеет радиус округления режущей кромки ρ. Длина контакта стружки с передней поверхностью обозначена как 1l, износ задней поверхности zh, а общая длина контакта по задней поверхности - l2.
    (check this in PDF content)

  7. Start
    10652
    Prefix
    Схема расчёта сил резания Угол сдвига β является углом между направлением скорости и плоскостью сдвига и рассчитывается по формуле, в которой учитываются параметры срезаемого слоя и упругие свойства обрабатываемого и инструментального материалов
    Exact
    [7]
    Suffix
    :         ⋅⋅+− + = ηγγ γγ β (/)cossin cossin 4 k101abE arctg, где упругая составляющая двух соприкасающихся тел (стружка – инструмент) равна 2 2 12 2 η01/)1(/)1(EEμμ−+−=; −21,EEмодули упругости обрабатываемого и инструментального материалов; −21,μμсоответствующие коэффициенты Пуассона; коэффициент 1k учитывает влияние скорости резания ν, выраженной в метрах в секунду
    (check this in PDF content)

  8. Start
    13494
    Prefix
    Результирующие силы по направлению осей системы координат YZ, учитывающие составляющие на передней поверхности, на дуге режущей кромки и на задней поверхности, определены суммированием по формулам: P P P P PP P Fy22,ypmyzzpmz=++ =++. Расчет температур при резании выполнен по методике А.Н. Резникова
    Exact
    [8]
    Suffix
    . Относя значение мощности источника теплоты деформации к площади плоскости сдвига, можно получить формулу для расчёта интенсивности теплового потока в условной плоскости сдвига 3, 9 (12/)zl d P FK F v q Sβ ⋅− −⋅ =, где v- скорость резания в м/мин, Sβ - площадь плоскости сдвига, Kl – коэффициент усадки стружки, составляющие силы приведены в кгс.
    (check this in PDF content)

  9. Start
    16135
    Prefix
    Решая эти системы уравнений, определяем средние температуры передней и задней поверхностей T1 и T2, соответственно. Температура резания усреднялась по контактным площадкам: 112 2 12 p Tl T l T ll + = + . 1.4. Анализ полученных данных В литературных источниках
    Exact
    [9, 10]
    Suffix
    приведена информация об использовании алмазных резцов на различных операциях сверхточной обработки. Опыт использования резцов указывает на возможность их работы при предварительной обработке поверхности с подачей 20 мкм/об и глубиной резания 15≤tмкм без предъявления требований по качеству обработанной поверхности.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    19887
    Prefix
    0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 0,18 0,2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 P, Н S, мкм/об P y 0 10 20 30 40 50 60 70 80 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 Т, °С S, мкм/об T1 T2 T Значение подачи может быть ограничено, исходя из требований по шероховатости обработанной поверхности. Связь шероховатости со значением подачи определена экспериментально
    Exact
    [10]
    Suffix
    и аппроксимирована степенной зависимостью 0,52 Rsmax 11, 8511, 7 нм=±, где maxR - параметр шероховатости, s – значение подачи, мкм/об. В таблице 1 приведены результаты расчета, показывающие связь подачи с параметром шероховатости (по верхнему пределу), износа по задней поверхности и радиального износа алмазного резца при обработке отражателя.
    (check this in PDF content)

  11. Start
    21274
    Prefix
    Сравнение расчетных и экспериментальных значений сил резания Для оценки правильности выполненных расчётов было выполнено сравнение сил резания с результатами экспериментов, проведенных с помощью динамометра Kistler 9256A1 и приведенных в статье
    Exact
    [11]
    Suffix
    . Эксперименты выполнены при алмазном точении заготовки из алюминиевого сплава марки LY12. Исследовалось влияние подачи и глубины резания на тангенциальную и радиальную составляющие силы резания.
    (check this in PDF content)