The 10 reference contexts in paper A. Daurskikh Yu., N. Fedorova A., S. Fedorov V., V. Veldanov A., А. Даурских Ю., В. Велданов А., Н. Федорова А., С. Федоров В. (2016) “Влияние реактивной тяги на проникание пенетраторов при изучении строения поверхностного слоя космических объектов // Influence of jet thrust on penetrator penetration when studying the structure of space object blanket” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:2:p:189-201

  1. Start
    561
    Prefix
    Б аумана Постановка задачи Зондирование поверхностного слоя Земли, а в ближайшей перспективе и других небесных тел Солнечной системы с целью изучения их строения и разведки полезных ископаемых может проводиться с помощью высокоскоростных проникающих модулей
    Exact
    [1]
    Suffix
    , оснащаемых датчиками и приборами различного назначения. Исследовательская аппаратура размещается внутри прочного металлического корпуса, имеющего заострение в головной части для уменьшения силы сопротивления при движении модуля в породах, слагающих верхний слой коры космического тела.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    1836
    Prefix
    В качестве возможного пути повышения проникающей способности исследовательских модулей-пенетраторов может рассматриваться оснащение их импульсным реактивным двигателем, срабатывающим на определенной стадии проникания в преграду. Как было показано в
    Exact
    [2]
    Suffix
    на частном примере, при определенном выборе параметров импульса реактивной тяги прирост глубины проникания пенетратора может составлять десятки процентов. Однако представленные в [2] данные не дают возможности выйти на какие-либо обобщения относительно достигаемого эффекта и установить его зависимость от характеристик проникающего модуля в широком диапа зоне их изменения
    (check this in PDF content)

  3. Start
    2072
    Prefix
    Как было показано в [2] на частном примере, при определенном выборе параметров импульса реактивной тяги прирост глубины проникания пенетратора может составлять десятки процентов. Однако представленные в
    Exact
    [2]
    Suffix
    данные не дают возможности выйти на какие-либо обобщения относительно достигаемого эффекта и установить его зависимость от характеристик проникающего модуля в широком диапа зоне их изменения (таких, например, как диаметр миделя, полная масса пенетратора и ее соотношение с массой твердотопливного заряда реактивного двигателя, время начала и продолжительность действия импул
    (check this in PDF content)

  4. Start
    3056
    Prefix
    Исследования были первоначально проведены применительно к случаю проникания в малопрочные грунтовые преграды, которого и касаются представляемые в работе результаты. Модель проникания реактивного пенетратора Динамика движения недеформируемого пенетратора с реактивным двигателем в грунтовой преграде рассчитывалась в рамках простого инженерного подхода
    Exact
    [3]
    Suffix
    . В основе расчетной методики лежит определение нормальных механических напряжений nσ, действующих на поверхности головной части пенетратора, контактирующей с преградой (рис.1), с помощью эмпирического закона сопротивления в виде CAnn+=σ2v [4], где A и C − коэффициенты, зависящие от физико-механических свойств материала преграды и характеризующие ее, соответстве
    (check this in PDF content)

  5. Start
    3319
    Prefix
    В основе расчетной методики лежит определение нормальных механических напряжений nσ, действующих на поверхности головной части пенетратора, контактирующей с преградой (рис.1), с помощью эмпирического закона сопротивления в виде CAnn+=σ2v
    Exact
    [4]
    Suffix
    , где A и C − коэффициенты, зависящие от физико-механических свойств материала преграды и характеризующие ее, соответственно, инерционное и прочностное сопротивление прониканию; nv− проекция скорости пенетратора v на нормаль к поверхности его головной части в данной точке.
    (check this in PDF content)

  6. Start
    3799
    Prefix
    При определении касательных напряжений nτ на поверхности головной части (рис.1) предполагалось, что на границе контакта реализуется режим не скольжения, а прилипания частиц грунтовой преграды
    Exact
    [5]
    Suffix
    , при котором для расчета nτ можно воспользоваться приближенным соотношением Cn5,0≈τ. Как и в [3], форма головной части пенетратора предполагалась конической с углом раствора γ2. Рис. 1. Расчетная схема проникания в грунтовую преграду недеформируемого пенетратора с реактивным двигателем Во время работы реактивного двигателя динамика проникания пенетратора, помимо силы сопротивления прег
    (check this in PDF content)

  7. Start
    3895
    Prefix
    При определении касательных напряжений nτ на поверхности головной части (рис.1) предполагалось, что на границе контакта реализуется режим не скольжения, а прилипания частиц грунтовой преграды [5], при котором для расчета nτ можно воспользоваться приближенным соотношением Cn5,0≈τ. Как и в
    Exact
    [3]
    Suffix
    , форма головной части пенетратора предполагалась конической с углом раствора γ2. Рис. 1. Расчетная схема проникания в грунтовую преграду недеформируемого пенетратора с реактивным двигателем Во время работы реактивного двигателя динамика проникания пенетратора, помимо силы сопротивления преграды, определяется также силой реактивной тяги uFrμ= [6], зависящей от скорости истечения газово
    (check this in PDF content)

  8. Start
    4284
    Prefix
    Расчетная схема проникания в грунтовую преграду недеформируемого пенетратора с реактивным двигателем Во время работы реактивного двигателя динамика проникания пенетратора, помимо силы сопротивления преграды, определяется также силой реактивной тяги uFrμ=
    Exact
    [6]
    Suffix
    , зависящей от скорости истечения газовой струи u и массового расхода газа μ. Массовый расход газа μ предполагался постоянным в течение промежутка времени сообщения реактивного импульса rτ, что, в свою очередь, при постоянной скорости истечения u приводило к неизменности реактивной силы в течение указанного времени rτ (рис.2).
    (check this in PDF content)

  9. Start
    7997
    Prefix
    В связи с этим при проведении расчетов по прониканию пенетраторов в качестве грунтовой преграды рассматривался лунный реголит – малопрочная среда, напоминающая по свойствам мелкозернистый песок. Коэффициенты в законе сопротивления для лунного реголита с учетом данных
    Exact
    [1]
    Suffix
    принимались равными A = 1700 кг/м3; C = 10 МПа. Скорость истечения газа из реактивного двигателя пенетратора выбиралась на уровне, обеспечиваемом современными ракетными топливами, и составляла u = 2000 м/с.
    (check this in PDF content)

  10. Start
    12873
    Prefix
    ) и с величиной rτ, стремящейся к нулю (мгновенное сообщение реактивного импульса), соответствует фактически предварительному (до начала проникания в преграду) ускорению пенетратора за счет работы реактивного двигателя, в результате чего начальная скорость взаимодействия пенетратора с преградой возрастает, а его масса вследствие выгорания реактивного топлива уменьшается
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Как видно из рис.3, такой вариант использования реактивного двигателя по достигаемому приросту глубины проникания существенно уступает режимам, при которых двигатель работает непосредственно на стадии движения пенетратора в грунтовой преграде.
    (check this in PDF content)