The 5 reference contexts in paper A. Kolesnikov G., A. Plohih I., A. Shinkaryov S., А. Колесников Г., А. Плохих И., А. Шинкарев С. (2016) “Измерение сил прокатки супермногослойных стальных материалов и определение зависимости сопротивления деформации от параметров процесса // Multilayer Steel Materials Deformation Resistance and Roll Force Measurement” / spz:neicon:technomag:y:2014:i:2:p:1-11

  1. Start
    2000
    Prefix
    В настоящее время интенсивные научные исследования и разработки ведутся в направлении создания материалов с ультрамелкозернистой структурой. Одной из таких, является технология получения многослойных стальных листов с устойчивой ультрамелкозернистой структурой, основанная на многократной горячей прокатке композитных заготовок
    Exact
    [1-3]
    Suffix
    . Одним из условий реализации такой технологии является горячая прокатка при условии существования составляющих композиции в разных кристаллографических модификациях (рисунок 1). Рисунок 1.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    3481
    Prefix
    Прокатка велась на двухвалковом стане с диаметром валков 160 мм за 19 проходов до толщины 7 мм со скоростью 0,1 м/с. Относительное обжатие в каждом проходе принималось равным 10±2,5%. Основанием выбора степени деформации послужили ранее проведенные исследования
    Exact
    [4, 5]
    Suffix
    , которые установили эту величину оптимальной для данного процесса, не приводящей к разрушению ламинарного строения многослойного листа при прокатке. Измерение сил прокатки проводилось методом тензометрии при помощи месдоз, расположенных под нажимными винтами стана.
    (check this in PDF content)

  3. Start
    4090
    Prefix
    Температура прокатки контролировалась при помощи печной термопары и регистрировалась двумя пирометрами Optris CTlaser 3MH3, установленными на входной и выходной частях стана. Расчет величина силы прокатки проводился исходя из основных положений теории прокатки А.И. Целикова
    Exact
    [6,7]
    Suffix
    , в соответствии с выражением FnFpPфср, (1) где срp – среднее контактное давление в очаге деформации; ср FBl – площадь контакта металла с валками,  – коэффициент Лоде, учитывающий влияние среднего нормального напряжения на контактное давление; n – коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния в очаге деформации; ф – фактическое сопротивление деформации,
    (check this in PDF content)

  4. Start
    5287
    Prefix
    проходах прокатки в условиях вакуума при высокой температуре). 2) Величина фактического сопротивления деформации эквивалентного материала принимается усредненной по сечению по отношению к составляющим композиции. Усреднение величины фактического сопротивления деформации срф. проводилось в соответствии с зависимостью, рекомендованной для случая прокатки биметаллов
    Exact
    [8,10]
    Suffix
    : тм фттфмм фср hh hh    .. ..   . (2) Здесь тф. – фактическое сопротивление деформации твердого материала; мф. – фактическое сопротивление деформации мягкого материала; тh – толщина твердого материала; мh – толщина мягкого материала.
    (check this in PDF content)

  5. Start
    5692
    Prefix
    2) Здесь тф. – фактическое сопротивление деформации твердого материала; мф. – фактическое сопротивление деформации мягкого материала; тh – толщина твердого материала; мh – толщина мягкого материала. В наших исследованиях при расчете усредненной величины фактического сопротивления деформации по формуле (2) принимаем значения тф. и мф. согласно справочным данным
    Exact
    [7]
    Suffix
    . Расчет сил прокатки по среднему сопротивлению деформации для композиции сталей У8 и 08Х18Н10. Для композиции У8+08Х18Н10 при температуре T 1000 ̊С,  =10%, u=0,5 с -1 сопротивление деформации составляет: сталь У8 – ф50 МПа, сталь 08Х18Н10 – ф100 МПа (по данным для стали Х18Н9Т), Таким образом, при T1000 ̊С, =10%, u=0,5 с -1 среднее сопротивление для композиции сталей
    (check this in PDF content)