The 14 reference contexts in paper D. Znamenskiy V., N. Zemlyanushnova Yu., Д. Знаменский В., Н. Землянушнова Ю. (2017) “К ТЕОРИИ УПРОЧНЕНИЯ ПРУЖИН ПО ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ВИТКОВ // TO THE THEORY OF HARDENING SPRINGS ALONG THE INNER SURFACE OF COIL” / spz:neicon:stavapk:y:2015:i:3:p:31-35

  1. Start
    2279
    Prefix
    машин является одной из важнейших проблем, приобретающей особую актуальность в связи с увеличением мощности, быстроходности, а также ужесточением температурно-силовых режимов эксплуатации современной техники. Работоспособность и стабильные эксплуатационные характеристики большинства машин лимитируются ресурсом пружин
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Поэтому разработка новых способов упрочнения пружин является актуальной. При исследовании микро- и макрогеометрии пружин на ОАО «БелЗАН» на внутренней поверхности пружин обнаружена риска, являющаяся концентратором напряжений.
    (check this in PDF content)

  2. Start
    3348
    Prefix
    , меньше глубины следов дробеструйной обработки и неотчётливые редкие следы от дроби на внутренней поверхности говорят о том, что лишь небольшое количество дроби достигло внутренней поверхности пружины при дробеструйном упрочнении. Известно, что наиболее напряженной при работе пружины является внутренняя поверхность витков, на которой зарождаются усталостные трещины
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Риска является дополнительным концентратором напряжений и повышает вероятность образования усталостных трещин [3]. С целью устранения указанных недостатков предложен способ упрочнения винтовых цилиндрических пружин, включающий операции навивки, закалки, отпуска, дробеструйной обработки и заневоливания, отличается тем, что навивку пружины производят с шагом, превышающим
    (check this in PDF content)

  3. Start
    3469
    Prefix
    Известно, что наиболее напряженной при работе пружины является внутренняя поверхность витков, на которой зарождаются усталостные трещины [2]. Риска является дополнительным концентратором напряжений и повышает вероятность образования усталостных трещин
    Exact
    [3]
    Suffix
    . С целью устранения указанных недостатков предложен способ упрочнения винтовых цилиндрических пружин, включающий операции навивки, закалки, отпуска, дробеструйной обработки и заневоливания, отличается тем, что навивку пружины производят с шагом, превышающим шаг готовой пружины, термообработку – отпуск для пружин из предварительно упрочненной проволоки
    (check this in PDF content)

  4. Start
    4579
    Prefix
    При установке в устройство пружина опирается на коническую расточку или упор 5. Радиус пуансона R1, радиус матрицы R2. Ежеквартальный научно-практический 32журнал Рисунок 1 – Устройство для упрочнения пружин Для обоснования параметров упрочнения пружин по способу
    Exact
    [4]
    Suffix
    необходимо разработать теорию напряжённо-деформированного состояния пружины при упрочнении по внутренней поверхности витка. Наиболее близкой к разрабатываемой является теория расчета винтовых цилиндрических пружин сжатия при контактном заневоливании изложенная в монографии [1].
    (check this in PDF content)

  5. Start
    4877
    Prefix
    Устройство для упрочнения пружин Для обоснования параметров упрочнения пружин по способу [4] необходимо разработать теорию напряжённо-деформированного состояния пружины при упрочнении по внутренней поверхности витка. Наиболее близкой к разрабатываемой является теория расчета винтовых цилиндрических пружин сжатия при контактном заневоливании изложенная в монографии
    Exact
    [1]
    Suffix
    . В качестве основных допущений приняты [2, 5, 6, 7]: – ввиду малых пластических деформаций принята деформационная теория пластичности; – вследствие того, что касательные напряжения на поверхности витка близки к пределу текучести, и из в принципе объёмной контактной задачи учитываются только самые главные, преобладающие, напряжения сжатия y,
    (check this in PDF content)

  6. Start
    4919
    Prefix
    Наиболее близкой к разрабатываемой является теория расчета винтовых цилиндрических пружин сжатия при контактном заневоливании изложенная в монографии [1]. В качестве основных допущений приняты
    Exact
    [2, 5, 6, 7]
    Suffix
    : – ввиду малых пластических деформаций принята деформационная теория пластичности; – вследствие того, что касательные напряжения на поверхности витка близки к пределу текучести, и из в принципе объёмной контактной задачи учитываются только самые главные, преобладающие, напряжения сжатия y, напряжённое состояние принимается плоским в виде од
    (check this in PDF content)

  7. Start
    6058
    Prefix
    деформациях величина предела текучести сохраняет своё значение (эффект Баушингера не учитывается); – реологические свойства материала приняты как для упруго-пластического тела с линейным упрочнением; – принято условие пластичности ГубераМизеса; – силы трения между витками не учитываются ввиду их малости. Исследуем методами деформационной теории пластичности
    Exact
    [8, 9]
    Suffix
    напряжённое состояние витка пружины, возникающее при упрочнении цилиндрических пружин сжатия по предлагаемому способу. Изменение геометрической формы пружины и повышение её ресурса при упрочнении связано с возникновением пластических деформаций по периферии сечения витка и в месте контакта витков с пуансоном и матрицей.
    (check this in PDF content)

  8. Start
    6624
    Prefix
    А в центральной части поперечного сечения витка сохраняется упругое ядро. В любом из поперечных сечений пружины, сжатой до соприкосновения витков, тангенциальное напряжение от кручения
    Exact
    [8]
    Suffix
    , МПа: Gyxɤ˜-˜' 2020W, (1) где ∆к – приращение кручения витка пружины; х0, у0 – координаты точек, принадлежащих границе упругой зоны (рис. 2), мм; G – модуль сдвига материала пружины, МПа. а) б) Рисунок 2 – Сечение витков пружины при упрочнении: а) витки сжатой пружины; б) сечение витка пружины На рисунке 1: D0сж – средний диам
    (check this in PDF content)

  9. Start
    8591
    Prefix
    После дальнейших преобразований уравнение (4) принимает вид [10]: UUɫɠ ɫɠɫɠ ɫ ɫɫ˜ ̧ ̧ ¹ · ̈ ̈ © §˜ ˜ sincossincosDDDD W xyG d ɤ˜- ̧ ¹ · ̈ © § ̧˜- ̧ ¹ ·2 0 2 0 2 . (5) Сжимающие виток пружины вдоль оси «x» напряжения σx
    Exact
    [9]
    Suffix
    , МПа O O O VU ˜ -˜ ˜ -˜ 2 2 0 22 3 0 0 b bx bx ɤ ɤ x, (6) где 0– давление в точках средней линии полоски контакта, Н/мм2; b – полуширина полоски контакта (рис. 2), мм;  – эллиптическая координата, которая находится в виде положительного корня из уравнения [9, 11], мм2, 1 2 2 2 0 -OO y b xɤ . (7) Давление в точках средней линии п
    (check this in PDF content)

  10. Start
    9038
    Prefix
    0– давление в точках средней линии полоски контакта, Н/мм2; b – полуширина полоски контакта (рис. 2), мм;  – эллиптическая координата, которая находится в виде положительного корня из уравнения [9, 11], мм2, 1 2 2 2 0 -OO y b xɤ . (7) Давление в точках средней линии полоски контакта при соприкосновении цилиндра радиуса r и плоскости (r2=∞)
    Exact
    [9]
    Suffix
    , Н/мм2, r Pɤ ˜ K U5642,00, (8) где Pк – контактная нагрузка приходящейся на единицу длины витка пружины, Н/мм; η – упругая постоянная материалов соприкасающихся тел; r – радиус сечения витка пружины, мм.
    (check this in PDF content)

  11. Start
    9365
    Prefix
    при соприкосновении цилиндра радиуса r и плоскости (r2=∞) [9], Н/мм2, r Pɤ ˜ K U5642,00, (8) где Pк – контактная нагрузка приходящейся на единицу длины витка пружины, Н/мм; η – упругая постоянная материалов соприкасающихся тел; r – радиус сечения витка пружины, мм. Контактная нагрузка приходящейся на единицу длины витка пружины
    Exact
    [9]
    Suffix
    , Н/мм, ˜K ˜ 1,272384 rb2 Pɤ, (9) где b – полуширина полоски контакта прутка пружины и упрочняющего инструмента, мм. Учитывая, что витки сжатой пружины (рис. 3) имеют угол подъёма αсж, принимаем ܾଵൌ ௕ ௖௢௦-ןɫɠ .
    (check this in PDF content)

  12. Start
    9730
    Prefix
    Учитывая, что витки сжатой пружины (рис. 3) имеют угол подъёма αсж, принимаем ܾଵൌ ௕ ௖௢௦-ןɫɠ . Рисунок 3 – Полоска контакта с учётом угла подъёма витков Упругая постоянная материалов соприкасающихся тел
    Exact
    [9]
    Suffix
    : ൌߟ ଵିఓభమ ாభ ൅ଵିఓమమ ாమ -, (10) где μ1, μ2 – коэффициент Пуассона материала проволоки пружины и материала упрочняющего инструмента соответственно E1, E2 – модуль упругости материала проволоки пружины и упрочняющего инструмента соответственно, МПа.
    (check this in PDF content)

  13. Start
    10097
    Prefix
    соприкасающихся тел [9]: ൌߟ ଵିఓభమ ாభ ൅ଵିఓమమ ாమ -, (10) где μ1, μ2 – коэффициент Пуассона материала проволоки пружины и материала упрочняющего инструмента соответственно E1, E2 – модуль упругости материала проволоки пружины и упрочняющего инструмента соответственно, МПа. Полуширина полоски контакта прутка пружины с упрочняющим инструментом
    Exact
    [9]
    Suffix
    , мм: ܾൌͳǡͳʹ ͅඥܲ൉ߟɤݎ൉ , (11) После преобразований уравнение (7) принимает вид: ߩ଴ൌͲǡͷ͸Ͷʹටߟή ௥ή௕మ ଵǡଶ଻ଶଷ଼ସ-ή-ఎ ݎήܾήܣ-ൌ-, (12) где постоянная ܣൌͲǡͷͲͲʹήݎ. Ежеквартальный научно-практический 34журнал После подстановки имеем: O O O V ˜ -˜ ˜ -˜ 2 2 0 22 3 0 2b bx bx Ⱥ ɤ ɤ x. (13) Величина напряжений такова, что в соответствии с теорией малых упругопластических деформаций
    (check this in PDF content)

  14. Start
    10470
    Prefix
    Ежеквартальный научно-практический 34журнал После подстановки имеем: O O O V ˜ -˜ ˜ -˜ 2 2 0 22 3 0 2b bx bx Ⱥ ɤ ɤ x. (13) Величина напряжений такова, что в соответствии с теорией малых упругопластических деформаций
    Exact
    [8]
    Suffix
    : 222 Vx3ɬVW ˜-, (14) где σт – предел текучести материала проволоки пружины, МПа. Подставляя в уравнение (14) значения напряжений из формул (13) и (5), имеем: 22 2 0 22 3 0 2 sincossincos 3 ɫɠ ɫɠɫɠ ɫ ɫɫ ɤ ɤ UU b bx bx Ⱥ DDDD O O O ̈ ̈ ̈ © § ̧˜ ̧ ¹ · ̈ ̈ © §˜ ˜ -˜ ̧ ̧ ¹ · ̈ ̈ © §˜ -˜ ˜ -˜ 2 2 2 0 2 20ɬɤGyx d V ̧ ̧ ̧ ¹ · ̧-˜ ¹ · ̈ © ˜§ ̧ ̧ ¹ · ,
    (check this in PDF content)