The 2 references with contexts in paper Vyacheslav Mayevski K., Вячеслав Маевский Константинович (2016) “АДАПТИВНАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫМ РЕАКТОРОМ // ADAPTIVE CONTROL SYSTEM OF INDUSTRIAL REACTORS” / spz:neicon:statecon:y:2014:i:4:p:205-208

1
Маевский В.К., Лукьяненко И.С., Личак Д.А. Разработка математической модели химического реактора. //Математические методы в технике и технологиях – ММТТ-
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=4537
    Prefix
    Регулятор температуры в реакторе реализован в самом вычислительном устройстве. Особенностью процесса является постепенное залипание полимером теплопередающей поверхности реактора – забивка реактора полимером. Лабораторные исследования данного процесса
    Exact
    [1]
    Suffix
    показали, что реакция идет непосредственно в области ввода катализаторного раствора с очень высокой скоростью – в факеле. Поэтому, несмотря на то, что в реакторе проводится интенсивное перемешивание, реакционное пространство реактора описывается ячеечной моделью с обратными потоками, состоящими из двух ячеек или зон: зоны, где происходит реакция сополимеризации и зоны, где происходит ох

  2. In-text reference with the coordinate start=7309
    Prefix
    кристаллической пленки и тепловой эффект кристаллизации пленки; Ккр, Кра – константы скорости кристаллизации и растворения; δ – толщина; λ – теплопроводность; α – коэффициент теплоотдачи; индексы: л – кристаллическая пленка; ст – стальная стенка, отделяющая этилен от реакционного пространства реактора; кр – кристаллизация; ф – фронт фазового превращения; э – этилен. Ранее
    Exact
    [1]
    Suffix
    были определены Ккр и Кра и сделан вывод, что в ходе работы реактора: tф ≈ tкр, где tкр = = 97,6 – 1,42Mx. Адекватность представленной математической модели реактора была доказана в работе [2]. В ходе полимеризации некоторые параметры модели ректора непрерывно изменяются вследствие забивки реактора полимером.

2
сб. трудов XXIII Междунар. научн. конф.: в 12т., Саратов, 2010, Т.8. Секция 9. – с. 68–70. 2. Маевский В.К., Лукьяненко И.С., Личак Д.А. Параметрическая
Total in-text references: 6
  1. In-text reference with the coordinate start=7480
    Prefix
    Ранее [1] были определены Ккр и Кра и сделан вывод, что в ходе работы реактора: tф ≈ tкр, где tкр = = 97,6 – 1,42Mx. Адекватность представленной математической модели реактора была доказана в работе
    Exact
    [2]
    Suffix
    . В ходе полимеризации некоторые параметры модели ректора непрерывно изменяются вследствие забивки реактора полимером. Таковыми параметрами являются: αст, Кст, F1, F2, Qм. Неизвестным является также параметр β, зависящий от наличия не учитываемых примесей в катализаторе и шихте.

  2. In-text reference with the coordinate start=9613
    Prefix
    последовательно соединенных датчика температуры и регулятора температуры: Ф3 = = KR / ((ТГр + 1)(0,1ТТр + 1)), (12) Для проведения параметрической идентификации моделей реактора и датчика температуры необходимо преобразования моделей. При этом будет учитываться, что расход потока, идущего через зону полимеризации (Wn), приблизительно равен известной производительности осевого насоса
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Рассмотрим статический режим. Приравнивая нулю правые части уравнений (1,2) и учитывая, что Wш(Mш – Mx) / Wn << Mx, получим приближенное равенство: (K2/ K3)Ппр ≈ (Mш – Mx) / Mш. (13) Динамические уравнения можно упростить, если учесть время переходных процессов в зонах.

  3. In-text reference with the coordinate start=13991
    Prefix
    Последовательность расчетов для проведения адаптивного управления реактором в ходе полимеризации 1. Определяется произведение (K2/K3)βПк из анализа статических режимов используя уравнения (3,31). В
    Exact
    [2]
    Suffix
    было установлено, что величина (K2/K3)βПк, как правило, постоянна в ходе полимеризации. 2. Определяется произведение (K2/K3)βПк из анализа статических режимов используя уравнения (3, 31). В [2] было установлено, что величина (K2/K3)βПк, как правило, постоянна в ходе полимеризации. 3.

  4. In-text reference with the coordinate start=14174
    Prefix
    В [2] было установлено, что величина (K2/K3)βПк, как правило, постоянна в ходе полимеризации. 2. Определяется произведение (K2/K3)βПк из анализа статических режимов используя уравнения (3, 31). В
    Exact
    [2]
    Suffix
    было установлено, что величина (K2/K3)βПк, как правило, постоянна в ходе полимеризации. 3. Производится расчет параметров Z и TГ из системы уравнений (24, 25) на основе анализа колебательных режимов, возникающих в контуре регулирования температуры.

  5. In-text reference with the coordinate start=14534
    Prefix
    Производится расчет параметров Z и TГ из системы уравнений (24, 25) на основе анализа колебательных режимов, возникающих в контуре регулирования температуры. Для этого определяются амплитуды колебаний расхода катализаторного раствора и температуры в реакторе относительно их средних значений. В
    Exact
    [2]
    Suffix
    было установлено, что частота колебаний, как правило, постоянна в ходе полимеризации, а значение Tг постепенно увеличивается от 0 до 3–3,5 мин. На основе проведенного расчета из анализа статических режимов рассчитываются параметры X1 и X2 с использованием уравнений (4, 5) в стационарном режиме и уравнения Z = X1 + X2.

  6. In-text reference with the coordinate start=14836
    Prefix
    В [2] было установлено, что частота колебаний, как правило, постоянна в ходе полимеризации, а значение Tг постепенно увеличивается от 0 до 3–3,5 мин. На основе проведенного расчета из анализа статических режимов рассчитываются параметры X1 и X2 с использованием уравнений (4, 5) в стационарном режиме и уравнения Z = X1 + X2. В
    Exact
    [2]
    Suffix
    было установлено, что параметр X1 уменьшается в ходе полимеризации, а параметр X2 сначала увеличивается, а затем уменьшается. Рассчитывается оптимальный по качеству переходного процесса коэффициент усиления регулятора температуры на основе полученной экспериментально зависимости KR = a + bX1 + cX2.