The 11 references with contexts in paper A. Polyakov V., T. Prokopenkova D., А. Поляков В., Т. Прокопенкова Д. (2017) “КВАЗИРАСПРЕДЕЛЕННАЯ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКАЯ СИСТЕМА ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЦИРКУЛЯЦИОННОГО ТИПА НА ОСНОВЕ ТЕХНОЛОГИИ СПЕКТРАЛЬНОГО МУЛЬТИПЛЕКСИРОВАНИЯ // QUASI-DISTRIBUTED FIBER-OPTIC RECIRCULATING SYSTEM FOR TEMPERATURE MEASUREMENT BASED ON WAVELENGTH-DIVISION MULTIPLEXING TECHNOLOGIES” / spz:neicon:pimi:y:2017:i:2:p:131-141

1
Браун, Д. Распределенные системы контроля температуры на базе современных волоконно-оптических датчиков / Д. Браун, Д. Рогачев // Технологии ТЭК. – 2005. – no 1. – С. 5–11.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=8666
    Prefix
    Подобные измерения стали принципиально возможными лишь с появлением концепции так называемых распределенных и квазираспределенных датчиков, имеющих большие линейные размеры, на основе оптических волокон, которые являются одновременно и чувствительным элементом, и каналом передачи данных. Среди них существенное место занимают распределенные датчики для температурного профилирования
    Exact
    [1]
    Suffix
    . К недостаткам распределенных волоконно-оптических датчиков на основе вынужденного комбинационного рассеяния можно отнести следующие особенности: 1) наряду с комбинационным в оптическом волокне возбуждается рассеяние Мандельштама–Бриллюэна, накладывающееся своими более высокими порядками на измеряемые спектральные составляющие; 2) малая величина коэффициента комбинационного рассеяния, что требу

  2. In-text reference with the coordinate start=31866
    Prefix
    Системы контроля температуры, разработанные Sensa (подразделение компании Schlumberger) и основанные на оптической рефлектометрии отраженного сигнала, позволяют получить сопоставимое разрешение по температуре при времени сбора данных по спектру в течение приблизительно одного часа
    Exact
    [1]
    Suffix
    . Рисунок 4 – Передаточная характеристика измерительной системы для волокна, сердцевина которого состоит из чистого кварца SiO2, оболочка – кварц, легированный оксидом бора B2O3 и защитное покрытие состоит из алюминия Al (1), меди Cu (2), никеля Ni (3) Figure 4 – Transfer function of measurement system for fiber, which comprises of core from pure quartz SiO2, covering is quartz doped boron oxid

2
Takada, H. High-energy dichroic chirped mirror for an ultrashort pulse amplification system / H. Takada, M. Kakehata, K. Torizuka // Jpn. J. Appl. Phys. – 2003. – Vol. 42, No 7А. – P. L760–L762.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=20332
    Prefix
    – С. 131–141 Поляков А.В., Прокопенкова Т.Д. гается использовать дихроичные зеркала (ДЗ), способные отражать одну и пропускать другую часть спектра падающего излучения благодаря явлению многолучевой интерференции в тонких диэлектрических пленках. Данные структуры имеют следующие преимущества
    Exact
    [2]
    Suffix
    : – поскольку излучение в дихроичных зеркалах практически не поглощается, они могут работать при больших плотностях световой энергии; – возможность работать при достаточно высоких температурах окружающей среды (до 500 оС) без расплавления и деформации; – благодаря своей конструкции они обладают значительным временем эксплуатации без ухудшения спектрально-селективных свойств; – из-за тог

  2. In-text reference with the coordinate start=21594
    Prefix
    Анализ современного состояния технологий показал, что коммерчески доступные ДЗ при нормальном падении излучения в интересующей нас области красного и ближнего ИК-диапазона обладают шириной спектра отражения ± 20–40 нм, коэффициент отражения при этом составляет 93–99 %, коэффициент пропускания – 85–90 %
    Exact
    [2]
    Suffix
    . Если взять ширину спектра отражения ДЗ 40 нм, то для спектрального диапазона работы полупроводниковых лазеров в интервале 700–740 нм можно использовать 1 ДЗ, в интервале 800–900 нм – 2 ДЗ, в области 1080 нм – 1 ДЗ, в области 1200 нм – 1 ДЗ, в области 1300 нм – 1 ДЗ, в интервале 1530–1610 нм – 2 ДЗ.

3
Купер, Дж. Вероятностные методы анализа сигналов и систем : пер. с англ. / Дж. Купер, К. Макгиллем. – М. : Мир, 1989. – 376 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=23788
    Prefix
    Экспериментальные измерения частоты рециркуляции показали, что ее относительная долговременная нестабильность при времени счета tс = 10–3 c для L = 50 м составляла 9,4·10-5. В теории вероятности показано
    Exact
    [3]
    Suffix
    , что погрешность измерения случайной величины линейно уменьшается при увеличении времени счета пропорционально , где N = tс/tс0. Это проиллюстрировано зависимостью 1 на рисунке 3 при tс0 = 10–3 c.

4
Поляков, А.В. Рециркуляционные оптоволоконные измерительные системы / А.В. Поляков. – Минск : БГУ, 2014 . – 208 с.
Total in-text references: 2
  1. In-text reference with the coordinate start=26522
    Prefix
    , не задействованные в процессе измерения и находящиеся под воздействием температуры окружающей среды θatm; Li и ni – длина измерительной секции ВС с металлическим покрытием и показатель преломления, находящееся под воздействием измеряемой температуры; i – номер измерительной секции; c – скорость света в вакууме. Температурная зависимость n(θ), L(θ) описывается следующим образом
    Exact
    [4]
    Suffix
    : (3) (4) где L0 и n0 – длина и показатель преломления ВС при температуре калибровке θ0 a и b – температурные коэффициенты, характеризующие изменение показателя преломления при повышении температуры на 1°С, α – коэффициент линейного теплового расширения.

  2. In-text reference with the coordinate start=28985
    Prefix
    Поскольку линейный коэффициент теплового расширения для металлического покрытия больше, чем для кварцевого материала сердцевины и оболочки ВС, то температурное расширение покрытия вызывает дополнительную деформацию ВС. Коэффициент линейного расширения металла изменяется с изменением температурного интервала нагрева как
    Exact
    [4]
    Suffix
    , где a0 и b0 – коэффициенты для определенного металла: В случае отсутствия проскальзывания между конструктивными элементами ВС результирующий коэффициент линейного теплового расширения рассчитывается в виде [8]: (8) где Si – площадь сечения волокна; Ei – модуль Юнга; i = 1 – сердцевина волокна; i = 2 – оболочка; i = 3 – покрытие ВС.

5
Гауэр, Дж. Оптические системы связи : пер. с англ. / Дж Гауэр. – М. : Радио и связь, 1989. – 504 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=27143
    Prefix
    Например, для чистого кварца значения для данных формул имеют следующий вид: n0 = 1,444; a = 6,2∙10-6С-1 и b = 5,1∙10 -9C- 2 Показатель преломления ВС зависит не только от температурного воздействия, но и от длины волны излучения. Спектральная зависимость показателя преломления стекла наиболее часто описывается трехчленной формулой Селмейера
    Exact
    [5]
    Suffix
    : (5) Данная формула содержит шесть коэффициентов (A1, A2, A3, l1, l2, l3), характеризующих стекло. Они определяются экспериментально. С помощью этой формулы можно вычислить показатели f c LnLn i atmatmii ≈ 2+1(()()()()) , θθθθ nnabi()()();θθθθθ=+−+−000 2 1 LLi=+−[]001αθθ(), n A l i ii =+ − ∑ = 1 2 22 1 3λ λ .

6
Скрипникова, Н.К. Термофизические свойства стекловидных покрытий на строительных материалах: методические указания к лабораторным работам / Н.К. Скрипникова, О.Г. Волокитин. – Томск : Томский архитектурно-строительный университет, 2012. – 23 с.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=27814
    Prefix
    – С. 131–141 Поляков А.В., Прокопенкова Т.Д. преломления для любой длины волны в интервале от 365 до 2325 нм с точностью около ±5∙10-6. Коэффициент линейного температурного расширения стекла рассчитывался по методике, описанной в
    Exact
    [6]
    Suffix
    : (6) где γi – содержание оксида в материале, мол. доли; γi% – содержание оксида в материале, мол. %; γim – содержание оксидов в материале, моль; αi – парциальные линейные коэффициенты расширения компонентов (оксидов и солей) в материалах.

7
Лунин, Б.С. О температурной зависимости модуля Юнга чистых кварцевых стекол / Б.С. Лунин, С.Н. Торбин // Вестн. Моск. ун-та. Сер. 2. Химия. – 2000. – Т. 41. – C. 172–173.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=28448
    Prefix
    Для большинства силикатных стекол модуль Юнга с достаточной точностью может быть рассчитан по аддитивной формуле: , где γi – содержание окисла, мол %; αi – постоянный для каждого оксида коэффициент. Температурная зависимость модуля Юнга для сердцевины волокна имеет вид: (7) где А, В – известные константы, определяемые экспериментально для каждого типа легирования
    Exact
    [7]
    Suffix
    . В датчиках температуры, как правило, используются ВС с металлическим покрытием. Это повышает точность датчика и обеспечивает практически полную нечувствительность датчика к давлению. Поскольку линейный коэффициент теплового расширения для металлического покрытия больше, чем для кварцевого материала сердцевины и оболочки ВС, то температурное расширение покрытия вызывает дополн

8
Температуростойкие волоконно-оптические модули / А.А. Абрамов, М.М. Бубнов, Н.Н. Вечканов // Труды ИОФАН. 1987. – Т. 5. – С. 72–82.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=29200
    Prefix
    Коэффициент линейного расширения металла изменяется с изменением температурного интервала нагрева как [4], где a0 и b0 – коэффициенты для определенного металла: В случае отсутствия проскальзывания между конструктивными элементами ВС результирующий коэффициент линейного теплового расширения рассчитывается в виде
    Exact
    [8]
    Suffix
    : (8) где Si – площадь сечения волокна; Ei – модуль Юнга; i = 1 – сердцевина волокна; i = 2 – оболочка; i = 3 – покрытие ВС. Используя предложенную структуру ВОДТ и разработанную математическую модель, можно, например, рассчитать функцию преобразования и оценить погрешность измерения датчика.

9
Гиберт, Д.П. Выбор подвесного оптического кабеля исходя из условий эксплуатации / Д.П. Гиберт // КАБЕЛЬ-news. – 2009. – No 2 – С. 49–53.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=32622
    Prefix
    , covering is quartz doped boron oxide B2O3 and protective coating comprises of Al (1), Cu (2), Ni (3) Поскольку коэффициент температурного линейного расширения металлического покрытия значительно больше, чем этот коэффициент для кварцевого волокна, было проведено моделирование зависимости относительного удлинения ВС в широком температурном диапазоне (рисунок 5). По различным источникам
    Exact
    [9–11]
    Suffix
    допускается относительное удлинение волокна на величину от 0,2 до 0,36 % при сроке службы кабеля в 25 лет и до 1 % при сроке в пределах 10 лет, без ухудшения его свойств в течение всего времени эксплуатации.

10
Бондаренко, О.В. Выбор конструкции самонесущего оптического кабеля по растягивающим нагрузкам / О.В. Бондаренко, Д.В. Иоргачев, Л.Л. Мурадьян // Технология и конструирование в электронной аппаратуре. – 2001. – No 1. – С. 18–21.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=32622
    Prefix
    , covering is quartz doped boron oxide B2O3 and protective coating comprises of Al (1), Cu (2), Ni (3) Поскольку коэффициент температурного линейного расширения металлического покрытия значительно больше, чем этот коэффициент для кварцевого волокна, было проведено моделирование зависимости относительного удлинения ВС в широком температурном диапазоне (рисунок 5). По различным источникам
    Exact
    [9–11]
    Suffix
    допускается относительное удлинение волокна на величину от 0,2 до 0,36 % при сроке службы кабеля в 25 лет и до 1 % при сроке в пределах 10 лет, без ухудшения его свойств в течение всего времени эксплуатации.

11
Возможность увеличения срока службы волоконно-оптических линий связи / О.И. Косяков, М.А. Липская, А.К. Мекебаева, А.Б. Матаева // Известия вузов. Приборостроение. – 2015. – Т. 58, No 7. – С. 561–563.
Total in-text references: 1
  1. In-text reference with the coordinate start=32622
    Prefix
    , covering is quartz doped boron oxide B2O3 and protective coating comprises of Al (1), Cu (2), Ni (3) Поскольку коэффициент температурного линейного расширения металлического покрытия значительно больше, чем этот коэффициент для кварцевого волокна, было проведено моделирование зависимости относительного удлинения ВС в широком температурном диапазоне (рисунок 5). По различным источникам
    Exact
    [9–11]
    Suffix
    допускается относительное удлинение волокна на величину от 0,2 до 0,36 % при сроке службы кабеля в 25 лет и до 1 % при сроке в пределах 10 лет, без ухудшения его свойств в течение всего времени эксплуатации.